稀有金属 2012,36(05),785-790
红土镍矿电炉还原熔炼镍铁合金的热力学研究
卢红波
云南锡业(控股)有限公司研究设计院
摘 要:
采用HSC Chemistry 6.0热力学分析软件,结合相关数据手册和文献资料,对红土镍矿电炉还原熔炼镍铁合金过程进行热力学分析,同时研究了炉内气氛的选择。热力学研究表明:红土镍矿电炉还原分为分解和还原两个过程,在分解过程中,红土镍矿中各矿物的分解先后顺序为针铁矿>蛇纹石>滑石>镁橄榄石;而在还原过程中,红土镍矿中各氧化物的还原先后顺序为Fe2O3>NiO>Fe3O4>FeO>SiO2>CaO。此外,熔炼温度在1673~1873 K条件下,炉内CO的含量分别为>75.4%和>77.2%。
关键词:
红土镍矿 ;电炉还原 ;镍铁合金 ;热力学 ;
中图分类号: TF644
作者简介: 卢红波(1985-),男,贵州安顺人,学士;研究方向:有色金属冶炼研究(E-mail:hblu0506@163.com);
收稿日期: 2011-06-06
Thermodynamic Research on Production of Ferronickel Alloy by Electric Furnace Reduction from Lateritic Nickel Ore
Abstract:
Thermodynamic analysis on the production of ferronickel alloy was performed via electric furnace reduction from laterite by using HSC Chemistry 6.0 and combining the related data manual and literature,simultaneously,and the choice of atmosphere inside the furnace was studied.The results showed that the reduction of laterite ore including two stages of decomposition and reducing,in decomposition stage,the decomposition order for minerals in laterite was that goethite>serpentine>talcum>forsterite;in reduction stage,the reduction order for oxides in laterite was that Fe2O3>NiO>Fe3O4>FeO>CaO.In addition,while the melting temperature was between 1673 and 1873 K,the relative carbon monoxide contents were higher than 75.4% and 77.2% inside the furnace,respectively.
Keyword:
lateritic nickel ore;electric furnace reduction;ferronickel alloy;thermodynamics;
Received: 2011-06-06
镍是一种重要的战略金属, 广泛用于不锈钢、 高温合金、 燃料电池等关键材料和高新技术领域
[1 ,2 ]
。 目前全球有色金属中, 镍的消耗量仅次于铜、 铝、 铅、 锌, 居有色金属第五位
[3 ]
。 世界上已发现的镍矿床基本上可分为硫化镍矿与氧化镍矿两大类
[4 ,5 ]
, 其镍储量分别占总储量的28%和72%
[6 ,7 ]
, 现约70%的镍产量来源于硫化镍矿, 而仅有30%的镍产量来自氧化镍矿
[8 ,9 ]
, 储量丰富的氧化矿镍资源未能充分利用。 随着可开采的硫化镍矿资源日益枯竭和高新技术发展对镍需求量的不断增加
[10 ]
, 氧化镍矿的经济开发与利用成了当今镍冶金研究热点
[11 ]
。
在氧化镍的矿石中, 由于铁的氧化, 矿石呈红色, 故也被称为红土镍矿
[12 ]
。 红土镍矿可分为褐铁矿型与硅镁镍矿型
[13 ]
, 前者位于矿床的上部, 铁高、 镍低, 硅、 镁也较低, 但钴含量比较高, 这种矿石宜采用湿法冶金工艺处理; 后者位于矿床的下部, 硅、 镁的含量比较高、 铁含量较低、 钴含量也较低, 但镍的含量比较高, 这种矿石宜采用火法冶金工艺处理。 火法工艺
[14 ,15 ]
主要有鼓风炉和回转窑-电炉还原熔炼法。 电炉熔炼虽存在能耗高的缺点, 但可处理含镁高的难熔原料, 金属回收率高, 炉气量少且含尘量低, 生产容易控制, 可以同时回收镍和铁, 产品以镍铁合金为主
[16 ]
。 电炉还原熔炼生产镍铁合金是目前处理高硅高镁红土镍矿最为有效的方法
[17 ]
。 本文对电炉处理红土镍矿的过程进行了热力学分析, 并对还原气氛的选择进行计算, 以期为电炉处理红土镍矿生产镍铁合金提供理论依据。
1 热力学研究方法
采用HSC Chemistry 6.0热力学分析软件及相关热力学数据手册
[18 ,19 ,20 ]
, 对红土镍矿电炉还原熔炼镍铁合金过程作了热力学研究, 相关热力学计算公式如下:
ΔG
Θ Τ
=ΔH
Θ Τ
-T ΔS
Θ Τ
(1)
φ C Ο = 1 0 0 / ( 1 0 Δ G Θ Τ 2 . 3 0 3 R Τ + 1 ) ? ? ? ( 2 )
其中:ΔH
Θ Τ
=ΔH
Θ 2 9 8
+∫T 298 ΔC p dT (3)
Δ S Θ Τ = Δ S Θ 2 9 8 + ∫ Τ 2 9 8 Δ C p Τ d Τ ? ? ? ( 4 )
ΔH
Θ 2 9 8
=(∑ν i H
Θ f 2 9 8
)生成物 -(∑ν i ΔH
Θ f 2 9 8
)反应物 (5)
ΔS
Θ 2 9 8
=(∑ν i S
Θ 2 9 8
)生成物 -(∑ν i S
Θ 2 9 8
)反应物 (6)
ΔC p =(∑ν i C p )生成物 -(∑ν i C p )反应物 (7)
上述公式中, T 为开式温度, R 为摩尔气体常数, ν i 为组分i的化学计量系数, φ CO 为CO的含量; H
Θ f 2 9 8
为298 K时物质的标准摩尔生成热, S
Θ 2 9 8
为298 K时物质的标准摩尔熵, C p 为摩尔定压热容; ΔC p 为反应热容差, ΔS Θ T , ΔH Θ T , ΔG Θ T 分别为温度T 下标准反应熵差、 标准反应热效应和标准反应吉布斯自由能。
2 计算结果与讨论
电炉处理红土镍矿可分为两个过程
[21 ,22 ,23 ]
, 一是分解过程, 针铁矿和羟基硅酸盐的逐步分解, 形成镍铁的氧化物; 二是还原过程, 镍铁的氧化物经还原得到镍铁合金。
2.1 分解过程
红土镍矿的矿石成分较复杂, 大多为含结晶水的硅酸盐类化合物和氧化物
[23 ]
, 主要有石英(SiO2 ), 蛇纹石((Mg,Fe,Ni)3 Si2 O5 (OH)4 ), 滑石(Mg3 Si4 O10 (OH)2 ), 针铁矿(FeOOH)。 在电炉熔炼过程中复杂含铁镍化合物首先要逐步分解为简单氧化物。 在分解过程中, 主要发生以下反应。
Mg3 Si2 O5 (OH)4 =Mg2 SiO4 +MgSiO3 +2H2 O(g) (8)
Mg3 Si2 O5 (OH)4 =3/2Mg2 SiO4 +1/2SiO2 +2H2 O(g) (9)
Mg3 Si4 O10 (OH)2 =Mg2 SiO4 +MgSiO3 +2SiO2 +H2 O(g) (10)
Mg3 Si4 O10 (OH)2 =3/2Mg2 SiO4 +5/2SiO2 +H2 O(g) (11)
Mg2 SiO4 =2MgO+SiO2 (12)
Fe2 SiO4 (B)=2FeO+SiO2 (13)
Fe2 SiO4 (G)=2FeO+SiO2 (14)
2NiO·SiO2 =2NiO+SiO2 (15)
MgSiO3 =MgO+SiO2 (16)
FeSiO3 =FeO+SiO2 (17)
FeOOH=1/2Fe2 O3 +1/2H2 O(g) (18)
以上反应的吉布斯自由能与温度关系如图1所示。
结合图1, 分析反应式(8)~(18)的初始分解温度, 见表1。
由表1可知, 针铁矿开始分解温度为356 K, 很容易分解得到赤铁矿。 通过Mg3 Si2 O5 (OH)4 的初始分解温度, 可估计蛇纹石((Mg,Fe,Ni)3 Si2 O5 (OH)4 )的初始分解温度不超过498 K。 滑石(Mg3 Si4 O10 (OH)2 )开始分解温度不超过803 K。 蛇纹石和滑石分解后可能形成铁橄榄石(Fe2 SiO4 )、 镁橄榄石(Mg2 SiO4 )、 铁辉石(FeSiO3 )、 顽火辉石(MgSiO3 )、 2NiO·SiO2 等镍、 铁、 镁的硅酸盐, 然后镍、 铁、 镁的硅酸盐可能继续分解形成相应的氧化物。 不同结构的铁橄榄石初始分解温度分别是1148和1199 K, 铁辉石在2003 K时开始分解, 而镁橄榄石、 顽火辉石和2NiO·SiO2 在2073 K时仍未分解。
2.2 还原过程
2.2.1 直接还原
图1 反应式(8)~(18)的吉布斯自由能与温度关系
Fig.1 Relationships between ΔG T and T of reactions (8) to (18)
表1 反应式(8)~(18)的初始分解温度
Table 1 Initial temperatures of reactions (8) to (18 )
Reactions
(8)
(9)
(10)
(11)
(12)
(13)
(14)
(15)
(16)
(17)
(18)
Initial temperature/K
481
498
756
803
-
1148
1199
-
-
2003
356
简单氧化物的固体碳直接还原的反应为:
MeO+C=Me+CO (19)
MeO+C=Me+CO2 (20)
根据布多尔反应(C+CO2 =2CO), 在高温下(>1273 K左右)C-CO-CO2 系统中CO2 的平衡分压接近于0, 而红土镍矿电炉还原熔炼镍铁合金的熔池温度在1673~1873 K之间, 故在熔炼过程中反应式(20)基本上不存在。 由此可知, 直接还原过程主要发生以下反应:
NiO+C=Ni+CO(g) (21)
Fe2 O3 +1/3C=2/3Fe3 O4 +1/3CO(g) (22)
Fe3 O4 +C=3FeO+CO(g) (23)
Fe3 O4 +4C=3Fe+4CO(g) (24)
FeO+C=Fe+CO(g) (25)
SiO2 +2C=Si+2CO(g) (26)
CaO+C=Ca+CO(g) (27)
以上反应的吉布斯自由能与温度关系如图2所示。
结合图2, 分析反应式(21)~(27)的初始反应温度, 见表2。
图2 反应式(21)~(27)的吉布斯自由能与温度关系
Fig.2 Relationships between ΔGT and T of reactions (21) to (27)
表2 反应式(21)~(27)的初始反应温度
Table 2 Initial temperatures of reactions (21) to (27 )
Reactions
(21)
(22)
(23)
(24)
(25)
(26)
(27)
Initial temperature/K
723
703
958
983
998
1943
-
从表2可知, NiO开始还原的温度为723 K, SiO2 要在1943 K时才开始还原, 而CaO在2073 K时仍未还原。 铁的氧化物是按照逐级反应的原则进行还原
[24 ,25 ]
, Fe2 O3 在703 K的时候便开始还原, 生成的Fe3 O4 还原存在两种可能, 一是在983 K时直接还原生成金属铁; 二是在958 K时开始还原得到FeO, 而后FeO在998 K时继续还原得到金属铁。 因此, 上述氧化物的还原先后顺序为: Fe2 O3 >NiO>Fe3 O4 >FeO>SiO2 >CaO。 综合考虑, 最终还是NiO优先还原成金属镍, 这与实际情况相符。
此外, 考虑铁、 镁、 镍的硅酸盐可能被固体碳直接还原, 则发生的反应式如下:
Mg2 SiO4 +2C=2Mg+SiO2 +2CO(g) (28)
Fe2 SiO4 (B)+2C=2Fe+SiO2 +2CO(g) (29)
Fe2 SiO4 (G)+2C=2Fe+SiO2 +2CO(g) (30)
2NiO·SiO2 +2C=2Ni+SiO2 +2CO(g) (31)
MgSiO3 +C=Mg+SiO2 +CO(g) (32)
FeSiO3 +C=Fe+SiO2 +CO(g) (33)
以上反应的吉布斯自由能与温度关系如图3所示。
结合图3, 分析反应式(28)~(33)的初始反应温度, 见表3。
图3 反应式(28)~(33)的吉布斯自由能与温度关系
Fig.3 Relationships between ΔG T and T of reactions (28) to (33)
表3 反应式(28)~(33)的初始反应温度
Table 3 Initial temperatures of reactions (28) to (33 )
Reactions
(28)
(29)
(30)
(31)
(32)
(33)
Initial temperature/K
-
1003
1010
731
-
1068
由表3可知, 2NiO·SiO2 、 铁橄榄石和铁辉石开始还原的温度分别为731, 1010和1068 K, 这3种物质的还原温度均低于各自的分解温度; 镁橄榄石和顽火辉石在2073 K时仍未还原, 而且在2073 K时仍未分解。 故在熔炼过程中, 复杂含镍铁化合物分解得到的镍、 铁的硅酸盐经还原分别得到金属镍和铁, 而镁硅酸盐既不还原, 又不分解, 最终进入渣相。
综合前面分解过程的分析结果可知, 红土镍矿中矿物的分解先后顺序为: 针铁矿>蛇纹石>滑石>镁橄榄石。
2.2.2 间接还原
固体碳直接还原反应式(19)实际上可以看作间接还原反应式(34)与布多尔反应式(35)的组合, 即:
MeO+CO=Me+CO2 (34)
C+CO2 =2CO (35)
MeO+C=Me+CO (19)
固体碳与二氧化碳发生反应, 产生的一氧化碳参与金属氧化物的间接还原, 此过程吸收了大量的热, 总的结果是碳的消耗。 这是目前公认的固体碳还原铁氧化物的二步还原机制, 同样适用于红土镍矿的还原
[26 ]
。
NiO+CO(g)=Ni+CO2 (g) (36)
3Fe2 O3 +CO(g)=2Fe3 O4 +CO2 (g) (37)
Fe3 O4 +CO(g)=3FeO+CO2 (g) (38)
FeO+CO(g)=Fe+CO2 (g) (39)
1/4Fe3 O4 +CO(g)=3/4Fe+CO2 (g) (40)
经过计算, 现将反应式(36)~(40)的热力学平衡图与常压时的布多尔曲线叠加, 得到常压时反应式(36)~(40)固体碳还原的热力学平衡图, 如图4所示。
由图4可知, NiO和Fe2 O3 很容易还原, 而且还原Fe2 O3 比还原NiO需要的CO浓度更低, 故Fe2 O3 优先于NiO还原, 这也从另一方面证实了镍铁氧化物还原顺序的正确性。 在电炉还原熔炼的过程中, 几乎所有的镍氧化物都被还原成金属镍, 而铁氧化物适量还原为金属铁, 其余还原为FeO或Fe3 O4 进入炉渣, 由于比重的原因, 金属与炉渣分层, 形成渣层和合金层, 从而达到提取镍铁合金的目的。 红土镍矿电炉还原熔炼的温度一般控制在1673~1873 K之间, 由图4可得出还原过程CO含量与温度的关系, 当温度为1673 K时, 相应的CO含量为75.4%; 当温度为1873 K时, 相应的CO含量为77.2%, 故还原熔炼温度为1673~1873 K时, 对应的CO含量分别为>75.4%和>77.2%。
图4 反应式(36)~(40)的热力学平衡图
Fig.4 Thermodynamics equilibrium figure of reactions (36) to (40)
从图4可以看出, 区域①(T <923 K)为Ni和Fe3 O4 的稳定区; 区域②(923 K<T <978 K)为Ni和FeO的稳定区; 区域③(T >978 K)为Ni和Fe的稳定区。 从理论上分析, 当还原温度控制在923~978 K之间时, 能使红土镍矿中的Ni还原成金属镍, 而铁以FeO形式稳定存在, 再通过磁选分离镍
[27 ]
。 但实际操作中很难达到这一理论情况, 因为镍和铁在红土矿中大都以类质同象的形式存在, 还原焙烧并不能改变其晶格状态, 用物理分选的方法也很难将镍和铁分离开
[28 ]
。 通过控制位于区域③的反应温度和还原气氛, 使镍铁的氧化物还原成金属, 然后经磁选富集镍铁, 最后熔炼得到镍铁合金, 如此便可实现减少渣量、 节能降耗和节约成本的目的, 这将成为今后红土镍矿研究的主要方向之一。
3 结 论
1. 电炉处理红土镍矿分为两个过程, 一是分解过程, 即复杂含镍铁化合物逐步分解成简单镍铁的氧化物, 分解先后顺序为: 针铁矿>蛇纹石>滑石镁>橄榄石; 二是还原过程, 即镍铁的氧化物还原成镍铁合金, 还原先后顺序为: Fe2 O3 >NiO>Fe3 O4 >FeO>SiO2 >CaO。
2. 在熔炼过程中, 复杂含镍铁化合物分解得到的镍、 铁硅酸盐主要经还原分别得到金属镍和铁, 而镁硅酸盐既不还原, 又不分解, 最终进入渣相。
3. 由固体碳还原的热力学平衡图可知, 熔炼温度为1673~1873 K时, 炉内相应的CO含量分别为>75.4%和>77.2%。
4. 通过控制反应条件, 使镍铁的氧化物均还原成金属, 然后经磁选富集镍铁, 最后熔炼得到镍铁合金, 将成为今后红土镍矿研究的主要方向之一。
参考文献
[1] Zhu J H.Exploration laterite-nickel ore and analysis on utiliza-tion technology[J].World Nonferrous Metals,2007,(10):7.(朱景和.世界镍红土矿资源开发与利用技术分析[J].世界有色金属,2007,(10):7.)
[2] Hao J J.Pilot test on pre-reduction roasting of laterite nickel orein rotary kiln[J].China Nonferrous Metallurgy,2010,(6):27.(郝建军.红土镍矿回转窑焙烧预还原的工厂试验研究[J].中国有色冶金,2010,(6):27.)
[3] Chen J Y,Tan J M.Technology of pyrometallurgical ferronickelwith nickel-bearing laterite[J].Ferro-Alloys,2008,39(3):13.(陈景友,谭巨明.采用红土镍矿及电炉生产镍铁技术探讨[J].铁合金,2008,39(3):13.)
[4] Zhu D Q,Cui Y,Vining K,Hapugoda S,Douglas J,Pan J,Zheng G L.Upgrading low nickel content laterite ores using se-lective reduction followed by magnetic separation[J].Interna-tional Journal of Mineral Processing,2012,106-109:1.
[5] Pan C,Bai C G,LüX W,Hu T,Huang X B.Roasting andconsolidation mechanism of nickeliferous laterite ore pellets[J].Chinese Journal of Rare Metals,2011,35(6):916.(潘成,白晨光,吕学伟,胡途,黄小波.硅镁型红土镍矿球团焙烧固结机制研究[J].稀有金属,2011,35(6):916.)
[6] Pan C,Bai C G,LüX W,Hu T,Mao L.Study on melting re-duction of indonesia nickeliferous laterite ore[J].Journal of theChinese Society of Rare Earths,2010,28(1):516.(潘成,白晨光,吕学伟,胡途,毛磊.印尼红土镍矿熔融还原研究[J].中国稀土学报,2010,28(1):516.)
[7] Dalvi A D,Bacon W G,Osborne R C.The past and the futureof nickel laterites[A].PDAC 2004 International Convention[C].Toronto,Canada,2004.1.
[8] Ji Y N,Sun T C,Jiang M,Qin X M.The effect to nickel-bear-ing laterite by direct reduction roasting-magnetic separation withdifferent types of coal[J].Nonferrous Metals(Mineral ProcessingSection),2011,(1):27.(及亚娜,孙体昌,蒋曼,秦晓萌.煤种对红土镍矿直接还原焙烧-磁选的影响[J].有色金属(选矿部分),2011,(1):27.)
[9] Xu B Q,Pei H B,Yang B,Liu D C,Qu T.Thermodynamicstudy on carbothermic reduction process for magnesium removalfrom nickel laterite under vacuum[J].Light Metals,2010,(7):48.(徐宝强,裴红彬,杨斌,刘大春,曲涛.红土镍矿真空碳热还原脱镁的热力学研究[J].轻金属,2010,(7):48.)
[10] Qiu S,Che X K,Zheng Q,Duan J.Experimental study on lat-erite-nickel ore with sulfating roasting-water immersion methods[J].Chinese Journal of Rare Metals,2010,34(3):406.(邱沙,车小奎,郑其,段锦.红土镍矿硫酸化焙烧-水浸实验研究[J].稀有金属,2010,34(3):406.)
[11] Mu W N,Zhai Y C.Desiliconization kinetics of nickeliferouslaterite ores in molten sodium hydroxide system[J].Trans.Non-ferrous Met.Soc.China,2010,20(2):330.
[12] Li Z M,Zhu T,Wu J Z.Using of the nickel resource and de-velopment of the ferronickel industry[J].China Nonferrous Met-allurgy,2009,(1):29.(李志茂,朱彤,吴家正.镍资源的利用及镍铁产业的发展[J].中国有色冶金,2009,(1):29.)
[13] Liu D X.Recent development in nickel and cobalt recoverytechnologies from laterite[J].Nonferrous Metals(ExtractiveMetallurgy),2002,(3):6.(刘大星.从镍红土矿中回收镍、钴技术的进展[J].有色金属(冶炼部分),2002,(3):6.)
[14] Sun Y Y,He Y M,Wang Y.An elementary introduction onferronickel technical process[J].Nonferrous Metals Design,2008,35(2):7.(孙余一,何艳明,王扬.浅谈镍铁生产工艺的研究及设计进展[J].有色金属设计,2008,35(2):7.)
[15] Zhang H,Wang C L,Zhang J L,Huang D H.Research on re-duction roasting and magnetic separation of laterite nickel ore[J].Ferro-Alloys,2010,41(1):22.(张华,王传琳,张建良,黄冬华.红土镍矿还原焙烧-磁选试验研究[J].铁合金,2010,41(1):22.)
[16] Liu Z H,Yang H L,Li Q H,Zhu D Q,Ma X B.Study on theprocess of extraction ferronickel from laterite by electric smelting[J].Nonferrous Metals(Extractive Metallurgy),2010,(2):2.(刘志宏,杨慧兰,李启厚,朱德庆,马小波.红土镍矿电炉熔炼提取镍铁合金的研究[J].有色金属(冶炼部分),2010,(2):2.)
[17] Gu X Y.Optimization of ferronickel refining technology[J].Non-Ferrous Smelting,2000,29(2):41.(谷新艳.最佳镍铁精炼工艺[J].有色冶炼,2000,29(2):41.)
[18] Ye D L,Hu J H.Handbook of Thermodynamic Data for Ap-plied Inorganic Material[M].Beijing:Mechanical IndustryPress,2002.175.(叶大伦,胡建华.实用无机物热力学数据手册[M].北京:冶金工业出版社,2002.175.)
[19] Fu X C,Shen W C,Yao T Y,Hou W H.Physical Chemistry[M].Beijing:Higher Education Press,2005.63.(傅献彩,沈文彩,姚天扬,侯文华.物理化学[M].北京:高等教育出版社,2005.63.)
[20] Li H G.Metallurgical Principle[M].Beijing:Science Press,2005.128.(李洪桂.冶金原理[M].北京:科学出版社,2005.128.)
[21] Zhang Y T,Zhang Z,You X G,Yuan X Z,Liu S Y.Thermo-dynamic analysis on hydrogen reduction process of a low-gradecomplex laterite-nickel ores[J].Journal of the Chinese Society ofRare Earths,2010,28(1):25.(张钰婷,张昭,游贤贵,袁熙志,刘书羽.低品位复杂镍红土矿氢还原热力学分析[J].中国稀土学报,2010,28(1):25.)
[22] Yang H L.Study on the Process of Reduction Smelting by Elec-tric Furnace to Produce Ferronickel Alloy from Laterite[D].Changsha:Central South University,2009.(杨慧兰.红土镍矿电炉还原熔炼镍铁合金的研究[D].长沙:中南大学,2009.)
[23] Ma X B.Study on Preparing Ferronickel from Laterite by Roast-ing-Reducing Smelting Method[D].Changsha:Central SouthUniversity,2010.(马小波.红土镍矿焙烧-还原熔炼生产镍铁的研究[D].长沙:中南大学,2010.)
[24] Chang Y F,Zhai X J,Fu Y,Ma L Z,Li B C,Zhang T A.Phase transformation in reductive roasting of laterite ore with mi-crowave heating[J].Trans.Nonferrous Met.Soc.China,2008,18(4):969.
[25] Reddy B R,Murthy B V R,Swamy Y V,Ray H S.Correlationof nickel extraction with iron reduction in oxidic nickel ore by athermogravimetric method[J].Thermochimica Acta,1995,264:185.
[26] Xu X F.Study on Preparing Ferronickel Alloy by Pre-Enrieh-ment-Reducing Smelting[D].Changsha:Central South Univer-sity,2007.(徐小峰.红土镍矿预富集-还原熔炼制取低镍铁合金研究[D].长沙:中南大学,2007.)
[27] Li Z K,Yuan X Z,Lin C C.A simulation study on the pre-re-duction and calcination process of laterite ore in rotary kiln[J].Ferro-Alloys,2009,40(4):24.(李仲恺,袁熙志,林重春.回转窑预还原焙烧红土矿工艺模拟研究[J].铁合金,2009,40(4):24.)
[28] Qiu G X,Shi Q X.Research on reduction and enrichment offerronickel from laterite-nickel ores using carbon as reductant[J].Mining and Metallurgical Engineering,2009,29(6):75.(邱国兴,石清侠.红土矿含碳球团还原富集镍铁的工艺研究[J].矿冶工程,2009,29(6):75.)