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Ce2Ni7相中固溶越多,超点阵Laves和CaCu5两个结构单元体积失配越小.加入Al后,合金电极吸/放氢平台降低,当x>0.1后,由于出现CaCu5第二相,平台压稍有升高.合金电极最大放电容量随Al含量增加整体升高,从x=0时的105.52 mAh·g-1上升到x=0.3时的282.7 mAh·g-1.随Al含量增加,尤其当x≥0.1后,Al更多的是固溶到CaCu5第二相,在Ce2Ni7主相中固溶...(x>0.15)时,合金电极高倍率性能主要取决于合金电极表面电荷的转移速率.关键词:超点阵结构;失配;平台压;电化学性能;......
结果表明,随着Mn含量的增加,合金的晶格常数减小,放氢平台压先升高后降低;吸氢量随Mn含量的增加不断降低,而Mn含量的增加对放氢量没有显著影响.当Mn含量为2.5 at%时,合金室温下的放氢平台压达到最大值0.14 MPa,吸氢量为3.64%(质量分数,下同),放氢量为2.00%.SEM及EDS分析表明,不同Mn含量的合金均由bcc主相,富钛二相及稀土氧化物相组成,且Mn主要存在于合金的bcc主相中,而在富钛二相中分布相对较少.关键词:bcc;钒基储氢合金;放氢平台压;吸放氢性能;......
V80Ti8-x-yCr12MnxCoy(x=0,1,2,3;y=0,0.1,0.2,0.4,0.8,1.0)合金组织结构和储氢性能的影响.结果表明:所有的合金均为bcc单相结构.Mn的添加减小了合金bcc相的晶格常数,平台压升高,平台斜率因子减小,残余氢量减少,然而合金的吸放氢量均有所降低.在V80Ti7Cr12Mn1基础上添加Co,随着Co含量的增加,合金的平台压升高,斜率因子减小,吸氢量和有效放氢量均先增加后降低,但有效放氢量均能保持在2.2%以上.当Co含量为0.2at%时,得到合金V80Ti6.8Cr12Mn1Co0.2在273K吸氢量达到最大为3.81%(质量分数),313K有效放氢量为2.45%,平台压为0.68Mpa.对V80Ti6.8Cr12Mn1Co0.2合金进行短期循环性能测试得到合金具有良好的循环稳定性,随着循环次数的增加合金的吸氢量变化缓慢,15次循环后的有效放氢量为......
La7Ni3相(x≥0.1).适量的Fe取代Co,不仅能提高La0.7Zr0.1-Mg0.2Ni2.75Co0.75-x Fex(x=0,0.05,0.1,0.15,0.2)合金的储氢容量,降低合金的放氢平台压,改善合金氢化物的稳定性,而且能延长合金电极的循环寿命,提高合金电极的高倍率放电性能.关键词:La-Mg-Ni基合金;储氢性能;循环稳定性;放氢平台压;容量保持率;高倍率放电性......
多孔TC4钛合金的吸氢热力学特性的研究 章芳芳1,侯红亮2,任学平1,郭青苗1 (1.北京科技大学,材料科学与工程学院,北京,100083;2.北京航空制造工程研究所,北京,100024) 摘要:利用管式氢处理炉测定了多孔TC4钛合金在673K,773K,873K和973K下的吸氢PCT曲线,确定了多孔TC4钛合金在不同温度下的吸氢平台压,并根据范德荷夫方程得出了吸氢热力学参数,分析了吸氢前后的组织变化.研究结果表明,不同温度下的PCT曲线都包括两个吸氢平台,分别是αH+βH→βH 和βH→βH+δ相变所导致的平台,且平台压随着温度的升高逐渐升高;多孔TC4钛合金在生成氢化物时的焓变和熵变分别为(-47.07±0.14)kJ·mol-1和(-125.24±0.17)J·K-1·mol-1,说明多孔TC4-H体系中生成的氢化物的稳定性较Ti-H体系小,放出的热量也较少;置氢温度为......
V-Ti-Cr-Fe合金吸放氢性能的研究 梁洁1,吴朝玲1,涂铭旌1,严义刚1,陈云贵1,梁浩1 (1.四川大学材料科学与工程学院,四川,成都,610065) 摘要:通过均匀设计法对Ti/(Cr+Fe)比的优化控制以及对Cr/Fe比的调整, 研究了V-Ti-Cr-Fe系四元贮氢合金.结果表明: Ti/(Cr+Fe)比对合金的吸放氢性能产生重要影响.Ti/(Cr+Fe)比为1时, Cr/Fe比越偏离2.5, 合金有效吸氢量越小, 放氢平台压随Fe含量增多而升高.Ti/(Cr+Fe)比为1, Cr/Fe比为2.5的V30Ti35Cr25Fe10合金拥有最理想的吸放氢性能. 关键词:V-Ti-Cr-Fe; 贮氢合金; 有效吸氢量; 均匀设计; [全文内容正在添加中] ......
多元低钴稀土基贮氢合金及其电极特性 李全安1,李建文1,涂铭旌1,桑革1,陈云贵1,唐定骧1 (1.四川大学金属材料系,四川,成都,610065) 摘要:本文根据多元合金化原则设计了一系列电极用低钴AB5型贮氢合金.并对其组织,不同温度和不同倍率的电化学性能,P-C-T特性进行了研究.结果表明,用多元合金化降低Co含量后,合金的放电容量虽有不同程度的降低,但可明显改善其充放电循环稳定性,且各种合金在20℃时1C和0.2C的放电比率,0.2C充放电时40℃和20℃的放电比率均基本保持不变.低Co合金具有更低的平台压. 关键词:低钴贮氢合金; 金属氢化物电极; 稀土合金; 电化学性能; [全文内容正在添加中] ......
NdNi4M贮氢性能和电子结构关系研究 叶文1,陈宁1,刘森英2,赵爽1,林勤1,李阳3,马丽1 (1.北京科技大学冶金物理化学系,北京100083;2.中国科学院国际材料物理中心,辽宁,沈阳110015;3.中国科学院核技术分析开放实验室,北京100080) 摘要:测量了NdNi4M(M=Cr, Mn, Fe, Co, Ni, Cu)的吸氢性能和晶体结构参数, 同时采用SCF-Xα-SW方法, 计算了它们的电子结构, 并对其性能和电子结构的关系进行了分析. 体系费米能附近态密度峰的变化是影响贮氢合金性能的主要因素;吸氢平台与费米能Ef及电荷转移数有关, Ef越低, 替代元素得到电荷的倾向越大, 氢化物越稳定, 吸氢平台压越低;H-F力与吸氢量有关, H-F力越小, 合金吸氢量越大. 关键词:稀土; 钕; 镍; 贮氢合金; 吸氢性能; 电子结构; [全文内容正在添加中] ......
贮氢合金TiMn0.5(V4Fe)0.3组织结构与吸放氢热力学性能测试 刘守平1,楼渝英2,刘小军1,刘志红1 (1.重庆大学材料科学与工程学院,重庆,400030;2.重庆医药高等专科学校,重庆,400030) 摘要:研究测试了TiMn0.5(V4Fe)0.3合金的组织结构和热力学性能.结果表明.合金主相为体心立方(bcc)结构的TiFe相,SEM显示基体存在岛状结构,EDS分析表明岛状结构主要是Ti的偏析;随着合金颗粒粒径的减小,吸放氢容量降低,活化性能改善,平台压下降,平台斜率增大;随着温度的升高,合金的平台压力升高,贮氢量减少;合金放氢过程的焓和熵分别为-36.1kJ/mol,-126.9J/(mol·K);合金在充电过程中出现了钝化,但通过升高充电温度可以消除钝化现象. 关键词:组织结构; 贮氢合金; 钛基合金; 热力学; [全文内容正在添加中] ......
Ni添加对Mg17Al12合金吸放氢性能的影响 庞立娟1,郑欣1,吴朝玲1,严义刚1,陶明大1,陈云贵1 (1.四川大学,四川,成都,610064) 摘要:通过PCT测试及XRD分析研究了添加10%(质量分数,下同)Ni并球磨对Mg17Al12合金吸放氢性能及结构的影响.10%Ni的添加改善了Mg17Al12合金的吸放氢性能.合金在423 K下即可快速吸氢,在523 K下表现最优的吸放氢性能并具有优异的动力学性能,在15 min内吸氢量可以达到2.93%(质量分数,下同),饱和吸氢量达到4.20%.合金在523 K下放氢平台压达到0.3 MPa,放氢量为3.45%.合金氢化物的生成焓和生成熵分别为-68.37 kJ·mol-1H2,-121.42 J.(mol-1·K-1).在Mg17Al12合金添加10%Ni球磨1 h后,主相仍然为Mg17Al12相并有少量的Al-Ni金属间化合......