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煤矿井下带式输送机液压卸煤装置设计代双成,王慕斗,李正甲,任晓鹏,邢旭东北京天地华泰矿业管理股份有限公司摘 要:以纳林庙煤矿二号井6-2116综采工作面为工程背景,针对回收煤柱工作面充填空巷用煤量大且运煤困难的问题,设计了一种煤矿井下带式输送机液压卸煤装置.该装置由支撑装置,改向装置和液压系统组成,安装在主运巷道与辅回撤通道交叉口位置;利用液压泵站为动力,通过支撑装置和改向装置相互配合将煤炭从带式输送机上卸下,再经转载运输至用煤空巷.通过该卸煤装置,原煤不需要升井后再用无轨胶轮车运输到井下,提高了经济效益和充填效率,降低了安全风险.现场工业性试验结果表明,采煤机割煤速度为0.8m/min,刮板输送机速度为0.4m/s,转载机速度等级为低速,带式输送机速度为1.0m/s,改向油缸和支撑油缸伸出长度为......
大攻角离心压气机优化设计与分析郑华,方祥军,王屏,刘思永摘 要:以Reynold平均可压缩Navier-Stokes方程为主控方程,对原压气机进行三维数值计算,分析其内部流场不合理之处,在此基础上对原压气机进行优化设计.设计了三个进口角分别为56°,49°,43°的压气机,给出它们的特性曲线和速度矢量分布图,与原压气机进行对比.综合考虑三个压气机的压比,效率和工作范围,确定进口角为43°的压气机为优化设计后最终定型的压气机.关键词:离心压气机;进口角;流场分析;优化设计;......
650轧机压上装置传动结构改进徐保元南昌钢铁厂摘 要:<正> 原650轧机压上装置传动结构如图1所示. 图1 650轧机原压上装置图 1-机架;2-铜螺帽;3-锯齿形压上丝杆;4-大齿轮 原压上装置存在下列问题:一是铜螺帽由于受巨大的轧制冲击力而易产生变形,与机架间出现楔形缝隙,并受水和氧化铁皮的侵蚀,或油泥和污垢充填,造成检修时拆卸困难;二是虽然有较完善的密关键词:......
组合烧结双金属同步器锥环贺奉嘉,谭彦显,黄泽培,王建业摘 要:作者运用粉末冶金技术研制出一种Cu-Fe双层结构同步器锥环,以期取代原用压铸法制造的整体铜合金同步器锥环.经检测和台架试车证明,制品性能完全符合设计规范和满足使用要求,其制造技术具有可靠性.关键词:同步器环;粉末冶金;组合烧结;活化;......
60t自动压机辅助脱模装置的设计和应用 穆洪彪1 (1.杭州中法化学有限公司,杭州,314115) 摘要:介绍了在60t自动压机上增加脱模力装置的结构和工作原理:它是通过2个在压机侧面的油缸支撑一杠杆,以该杠杆在上升时顶在自动压机下滑块上的支点上,实现增加脱模力的功能;这2只油缸由安装在装粉凸轮轴上的定时凸轮控制,可与原压机协调动作,从而可以在压机转速较低的情况下生产脱模力超出其原设计范围的粉末冶金产品.通过合理设计模具,利用T型产品成形原理,可以在较低装粉高度压机上压制超高筒形轴承. 关键词:脱模力; 脱模; 自动压机; 超高筒形轴承; [全文内容正在添加中] ......
煤矿井下无极绳绞车压绳轮的改装邰彦海,闫炳胜吉林省珲春矿业(集团)有限责任有限公司摘 要:<正>随着综合机械化采煤工作面的普及,大型物料运送大多采用无极绳绞车为载体运送综采设备.它可实现长距离的连续运输,并可避免小绞车接力运输中摘挂钩时发生跑车事故,且系统中有可靠的安全制动装置.无极绳绞车的优点是连接次数少,无间断运送,距离长以及运行平稳等,可减少运输事故的发生率.1出现问题原压绳轮的原理如图1所示.受运送距离远和复杂井巷环境等空间限制,车道弯路起伏不定.牵引车主要牵引动力集中在钢丝绳上,钢丝绳的保护及行走关键词:......
降低锌浸出渣含水生产实践贾兆霖,黄开胤,王斌陕西锌业有限公司摘 要:介绍了陕西锌业有限公司通过设备大型化,自动化改造降低锌浸出渣水分的生产实践.立足现有工艺,针对原压滤机过滤后锌浸出渣含水高问题,通过对设备的升级改造,实现设备的大型化,自动化,降低浸出渣含水及渣量,缓解浸出渣堆存和回转窑焦耗高问题,充分释放回转窑,多膛炉产能,减少用工,同时淘汰干燥窑工序,大幅降低生产成本.关键词:浸出渣;水分;压滤机;......
应力对压电陶瓷驱动器位移性能的影响 朱梅根1,张望重1,陈大任1 (1.中国科学院上海硅酸盐研究所无机功能材料开放实验室, 上海 200050) 摘要:在研制由钨青铜型压电陶瓷分立驱动器组装成特种圆环状压电驱动器中,发现组装后横向位移模圆环驱动器的位移量呈现异常的变化,它的位移量比分立器件的增加可达30%.对组成,器件制备等进行了大量实验,分析认为,分立器件在组装后处于严重的压应力中,它对逆压电效应的影响是上述结果的原因.它的主要机制是在压应力下通过90°畴重新取向或钨青铜结构中基本组元---氧八面体的畸变使自发极化偏离于原压应力方向,一旦施加电场则造成位移量的大大增加. 关键词:压电陶瓷; 钨青铜结构; 圆环状压电驱动器; 逆压电效应; 应力; piezoelectric ceramics; tungsten bronze crystal structure; ring......
效应产生的双程形状记忆表面进行了广泛的研究[16-19].采用球形或锥形压头的压痕方法,在形状记忆合金表面进行塑性变形.由于双向形状记忆效应而产生的形状记忆表面,在低温马氏体组织压痕位置呈现平面平整,在高温奥氏体态原压痕位置处呈现一定高度的圆锥状凸起,该凸起源于奥氏体-马氏体相变或压痕产生的应力诱发的马氏体.研究表明,形状记忆表面效应的大小与压痕所采用的压头形态和载荷等因素相关.NI等[16]和...向形状记忆效应,再研磨表面至压痕底部,加热样品至奥氏体温度并自然冷却至室温后,在原压痕位置出现一个圆锥状凸起,如图2(b)所示.分析其截面轮廓曲线(见图2(c)可得凸起高度为(2.92±0.17) μm,凸起的底部直径为(510±46) μm.如果利用液氮冷却使该样品发生马氏体相变,在室温下观察发现,该凸起几乎消失,残余高度为(0.83±0.10) μm. 图2 NiTi合金压痕的表......
已贯穿到墙厚,达到严重破坏等级[18-19]. 修复加固后,试件RW3~RW6再次进行加载试验.4个试件的宏观试验现象基本类似,以RW3试验为例进行描述.当加载梁水平荷载加载到180 kN左右时,砖墙右上方出现新裂缝(0.10 mm);当加载梁位移为6 mm时,砖墙底部胶体薄弱部位拉裂,发出"噼啪"声,右侧底部原压碎修复处出现竖向裂缝;当位移为±8 mm时,砖墙底部第5层灰缝处原损伤修复位置再次出现水平裂缝(0.18 mm),未粘贴纤维区域的砖墙出现细大量轻微竖向裂缝;当加载到9 mm时,墙体右侧底部原压碎修复处有砖块轻微压碎脱落;当加载到±16 mm时,墙体底部锚固纤维纵向撕裂,纤维和砖墙剥离现象明显,脆裂声密集且剧烈;当加载到±20 mm时,右侧底角部砖块压碎鼓出,底部锚固纤维与墙体完全剥离;当加载到24 mm时,底部第5皮砖大部分压碎,试验结束. 图3 加固方式预损伤试......