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DOI: 10.11817/j.issn.1672-7207.2016.09.008 变形参数对BR1500HS材料性能与微观组织的影响 尚欣,周杰,卓芳,黄磊 (重庆大学 材料科学与工程学院,重庆,400044) 摘要:通过高温拉伸实验研究超高强度钢BR1500HS不同变形参数对真应力-真应变曲线及抗拉强度的影响,并采用光学显微镜观察不同变形参数下的微观结构,利用扫描电子显微镜SEM分析所得材...500~900 ℃时,其断裂方式分别为脆性断裂,韧性断裂,且在800~900 ℃时,其韧窝断口形貌较好. 关键词:BR1500HS;材料性能;微观组织;变形参数 中图分类号:TG142.1 文献标志码:A  ......
DOI: 10.11817/j.issn.1672-7207.2016.04.005 BR1500HS超高强度钢本构模型的建立及验证 夏玉峰,纪帅,张严东 (重庆大学 材料科学与工程学院, 重庆,400044) 摘要:在Gleeble3500热模拟实验机上,采用等温热拉伸实验对BR1500HS超高强度钢在变形温度为1 023,1 073, 1 123和1 173 K,应变速率为...型能够应用于BR1500HS超高强度钢热拉伸过程的数值模拟及热成形工艺分析.通过回归分析法建立模型参数关于Z参数的表达式,获得流变应力与变形条件的关系. 关键词:BR1500HS超高强度钢;动态回复;Z参数;本构模型 中图分类号:TG142 文献标志码......
高强度钢板BR1500HS热成形微观结构和力学性能研究尚欣,周杰,卓芳,罗艳重庆大学材料科学与工程学院摘 要:以BR1500HS高强度钢为研究对象,采用金相显微镜,显微硬度仪和万能拉伸实验机对比分析了其热成形前后的微观组织和力学性能,同时得到了试样在不同冷却速度时的时间-温度曲线图,即马氏体转变曲线.分析结果表明,高强钢BR1500HS室温条件下其微观组织为90F+10B,其屈服强度,抗拉强度分别为462,627 MPa;而经热成形后的微观组织最好为98M+1B+1F,最大硬度,抗拉强度值分别为501.2HRV,1 633.69 MPa,与此同时,得硬度,抗拉强度值排序情况与组织中马氏体含量排序情况基本吻合.马氏体转变曲线表明,BR1500HS的马氏体转变温度范围为375325℃,其转变发生在保压冷却......
BR1500HS热成形钢的动态连续冷却转变曲线徐春,梁宝钱上海应用技术学院材料科学与工程系摘 要:利用Gleeble-1500型热模拟试验机研究了冷却速率对BR1500IHS热成形钢相变的影响,借助Origin软件绘制了该钢的动态连续冷却转变(CCT)曲线,并对试验钢进行了显微组织观察和显微硬度测试.结果表明:BR1500HS热成形钢在连续冷却过程中存在珠光体,贝氏体和马氏体转变;试验钢在0.5~1℃·s-1低冷速条件下的相变产物为铁素体和珠光体;冷速为5℃·s-1时,开始出现贝氏体相变;冷速高于5℃·s-1后的相变产物为马氏体和贝氏体,冷速大于20℃·s-1后只有马氏体相变.关键词:热成形钢;动态CCT曲线;冷速;相变;......
淬火工艺参数对BR1500HS材料性能与微观组织的影响规律研究尚欣,周杰,王珣,罗艳,李洋重庆大学材料科学与工程学院摘 要:通过高温拉伸实验研究了BR1500HS高强钢在不同加热温度与保温时间下的抗拉强度,硬度及真实应力-应变曲线,并通过光学显微镜观察了不同淬火温度下的微观组织结构,利用扫描电子显微镜SEM分析了淬后材料的断口形貌.得出了不同的淬火工艺参数对BR1500HS抗拉强度,硬度,真实应力-应变曲线,微观组织结构以及断口形貌的影响规律.在奥氏体化温度为900℃并保温2 min时淬火,材料硬度和抗拉强度均达到峰值,延展性也最好;在850920℃温度区间韧窝断口形貌较好;淬火温度超过Ac3(811℃)且在保温时间足够长时,可使试样中的铁素体和珠光体完全转变为奥氏体,淬后试样的组织为完全的马氏体.这......
超高强度钢BR1500HS热冲压的热力耦合分析及实际应用周杰,李世云,石彧,冉云兰,黄治勇,李慧重庆大学材料科学与工程学院摘 要:为了建立超高强度钢BR1500HS热冲压有限元模型,采用Gleeble1500热模拟机对超高强度钢的高温流变行为及其高温下的力学性能进行测定,获得了该材料在500,600,700,800,900℃的真实应力-应变曲线,并测得BR1500HS在不同应变速率(0.1,0.01 s-1)下的高温流动性能数据.数值分析结果表明,板料减薄率最大预测值为22.53%,在允许范围内.在800500℃内,板料平均冷却速率约为100℃/s,大于临界冷却速率,奥氏体将进行非扩散转变.通过对板料热冲压成形前后的微观组织的观察,证实了马氏体转变的事实.关键词:热冲压;超高强度钢;热力......
DOI: 10.11817/j.issn.1672-7207.2015.12.007 BR1500HS高强钢与5CrMnMo模具钢的瞬态接触换热系数 夏玉峰,张严东,纪帅 (重庆大学 材料科学与工程学院,重庆,400044) 摘要:利用自制的实验装置,分析热冲压传热过程并将其简化为一维传热,在一定压力和一定的保温时间下测量高强钢和模具的温度变化,基于改进的反传热算法求解在一定界面平均温度和压力以...; 文章编号:1672-7207(2015)12-4434-08 Transient contact heat transfer coefficient between high-strength steel BR1500HS and die steel 5CrMnMo XIA Yufeng, ZHANG Yandong, JI Shuai (School......
Trans. Nonferrous Met. Soc. China 22(2012) s542-s547 Hot formation quality of high strength steel BR1500HS for hot stamping without cooling system LIU Hong-sheng, XING Zhong-wen, LEI Cheng-xi School... the cooling system is shown in Fig. 1, it was not used in our present work. The used material of blank with dimensions of 340 mm × 280 mm × 1.5 mm is quenchable boron steel BR1500HS, which was developed......
超高强度钢板热冲压同步淬火阶段材料模型的构建与实验分析尚欣1,周杰1,高飞1,庞立娟21. 重庆大学材料科学与工程学院2. 攀枝花学院摘 要:实验材料为超高强度钢板BR1500HS,利用Gleeble-1500D热模拟实验机,对该材料在300600℃温度区间内分别以0.03,0.3,0.6和1 s-1的应变速度进行高温拉伸变形实验,获得了该实验条件下流变应力的变化规律.结果表明,变形温度的降低和应变速率的增大都会使流变应力增大,但流变应力随变形量的增加达到峰值后逐渐趋于稳定.基于应力-应变数据构建BR1500HS同步淬火阶段Johson-Cook材料模型,依据此模型对热成形同步淬火阶段进行数值模拟,分析成形件及模具温度场的变化.在实验生产中,模具冷却系统使成形件在保压的同时温度迅速下降,实现其淬火过程......
凹模圆角半径对高强钢板热成形破裂行为影响的数值模拟王敏,张春,肖海峰,李兵,奚建胜湖北汽车工业学院材料学院摘 要:以汽车热成形件的典型特征结构--U形梁为研究对象,将高温破裂准则与数值模拟相结合,对BR1500HS钢板在热成形中的高温破裂现象进行了预测,分析了凹模圆角半径R对该钢板破裂行为的影响.结果表明:高强钢热成形破裂预测模型预测得到的破裂位置与试验结果吻合良好,凸模温度的预测值与实测值的相对误差在10%以内,该模型可靠性高;随着R增大,板料起裂时间延长;起裂均位于U形梁一端的侧壁,但起裂位置沿高度方向有差异;板料破裂均沿U形梁纵向扩展,R为2,6.5mm时在U形梁另一端侧壁处发生了二次破裂,破裂易发生在靠近较小半径模具圆角的U形梁侧壁.关键词:高强钢;热成形;破裂;圆角半径;数值模......