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Trans. Nonferrous Met. Soc. China 22(2012) 1356-1365 Tribocorrosion behaviors of Ti-6Al-4V and Monel K500 alloys sliding against 316 stainless steel in artificial seawater CHEN Jun1,2, YAN... 100864, China Received 22 July 2011; accepted 20 September 2011 Abstract: The tribocorrosion behaviors of Ti-6Al-4V and Monel K500 alloys sliding against 316 stainless steel were investigated using......
Trans. Nonferrous Met. Soc. China 31(2021) 167-177 Microstructure and electrochemical corrosion behavior of selective laser melted Ti-6Al-4V alloy in simulated artificial saliva Jiang JU1,2, Jing..., Beijing 100084, China; Received 11 March 2020; accepted 28 August 2020 Abstract: Ti-6Al-4V alloy was fabricated via selective laser melting (SLM) to improve its corrosion resistance for implant......
Trans. Nonferrous Met. Soc. China 25(2015) 2932-2938 Development of processing windows for diffusion bonding of Ti-6Al-4V titanium alloy and 304 stainless steel with silver as intermediate layer M..., diffusion bonding is recommended. This work dealt with the measurement of feasible process parameters for diffusion bonding of Ti-6Al-4V and AISI 304 stainless steel with silver as an intermediate layer......
Trans. Nonferrous Met. Soc. China 28(2018) 298-308 A modified Johnson-Cook model for NC warm bending of large diameter thin-walled Ti-6Al-4V tube in wide ranges of strain rates and temperatures Zhi..., China Received 20 September 2016; accepted 24 March 2017 Abstract: Numerical control (NC) warm bending is a proven strategy to form the large diameter thin-walled (LDTW) Ti-6Al-4V tubes, which......
Trans. Nonferrous Met. Soc. China 23(2013) 1863-1874 Effect of Si-addition as a grain refiner on microstructure and properties of Ti-6Al-4V Alloy Khaled M. IBRAHIM1, Abdel Hamied HUSSEIN2, Mohamed... in a graphite mould using vacuum induction skull melting furnace. The first alloy was Ti-6Al-4V and the second was Ti-6Al-4V-0.5Si. Silicon as a grain refiner was added into Ti-6Al-4V alloy......
文章编号:1004-0609(2007)12-1973-08 Ti-6Al-4V合金超塑性变形中的组织演变及变形机制 赵文娟1,丁 桦1,曹富荣1,侯红亮2,李志强2 (1. 东北大学 材料与冶金学院,沈阳 110004； 2. 北京航空制造工程研究所,北京 100024) 摘 要:920℃,应变速率为1×10-3和2×10-4 s-1时,对不同初始晶粒尺寸(2.6,6.5和16.2 μm)的Ti-6Al-4V合金进行超塑性拉伸变形.采用光学显微镜,透射电镜观察变形后的显微组织.结果表明,初始晶粒尺寸的不同对超塑性变形中的组织演变及变形机制有着显著的影响.拉伸变形中晶粒明显粗化,变形诱发晶粒长大是超塑性变形组织的重要特征之一；随着变形程度的增大,应变诱发的晶粒长大显著增大,并且远大于静态长大的增幅.对于细晶粒材料(2.6和6.5 μm),位错运动协调的界......
Ti-6Al-4V合金的疲劳性能 沙爱学1,夏绍玉2,李兴无1 (1.北京航空材料研究院,北京,100095;2.沈阳飞机设计研究所,沈阳,110034) 摘要:简要综述了Ti-6Al-4V合金的显微组织和织构对其疲劳性能的影响及其机理. 关键词:Ti-6Al-4V 合金,疲劳性能,显微组织,织构; [全文内容正在添加中] ......
文章编号:1004-0609(2010)02-0250-07 热连轧Ti-6Al-4V合金的蠕变行为及影响因素 田素贵1,包宪宇1,陈礼清2,刘 洋1,赵忠刚1,刘相华2 (1. 沈阳工业大学 材料科学与工程学院,沈阳 110178; 2. 东北大学 轧制技术及连轧自动化国家重点实验室,沈阳 110004) 摘 要:采用热处理,蠕变性能测试及位错组态的衍衬分析,研究热连轧Ti-6Al-4V合金的蠕变行为及影响因素.结果表明:经低于β相变点的固溶处理,合金的组织结构由高固溶度的等轴α相和网篮组织组成；随着固溶温度提高,网篮组织数量增多；经1 000 ℃固溶处理后合金可获得完全网篮组织；与940 ℃固溶时效合金相比,经 1 000 ℃固溶时效合金在420 ℃,575 MPa条件下具有较低的应变速率和较长的蠕变寿......
文章编号:1004-0609(2015)-09-2396-07 高速线材轧制Ti-6Al-4V合金小规格棒材的热处理工艺 丁 辉1, 2,曹占元2, 3,史亚鸣2, 3,张玉勤1, 2,蒋业华1,周 荣1 (1. 昆明理工大学 材料科学与工程学院,昆明 650093； 2. 云南省钛材应用产品工程技术研究中心,楚雄 651209； 3. 云南钛业股份有限公司,楚雄 651209) 摘 要:利用高速线材轧机制备Ti-6Al-4V合金小规格棒材(d10 mm),研究固溶与时效热处理工艺对棒材显微组织与力学性能的影响.结果表明:棒材组织主要由α相和β相组成,随着固溶温度从900 ℃升高到990 ℃,棒材中α相含量减少而β相含量逐渐增多,显微组织出现了由初生等轴α相向针状β相转变进而向全片层状β转变的过程,棒材拉伸强度逐渐升高,而伸长率明显降低；棒材在930......
Ti-6Al-4V钛合金陶瓷湿喷丸表面强化微观组织与疲劳性能陈国清1,田唐永1,张新华2,李志强2,周文龙1(1. 大连理工大学 材料科学与工程学院,大连 116085；2. 北京航空制造工程研究所,北京 100024)摘 要:采用陶瓷湿喷丸强化工艺对Ti-6Al-4V合金进行表面处理.结果表明:经湿喷丸后,材料表面硬度由330HV提高到416HV；表面粗糙度由原始的0.35 μm增大到0.48 μm,较传统的干喷丸相比,粗糙度值小一个数量级；表面残余应力达?749 MPa,且最大压应力位于最表层,残余压应力层深度约为120 μm；拉?拉疲劳强度由605 MPa提高到680 MPa.微观组织分析表明:喷丸处理后钛合金表层位错密度显著增加,晶粒细化,基面织构由(100)向(101)转变.陶瓷湿喷丸强化处理可提高Ti-6Al-4V合金的疲劳强度.关键词:Ti-6Al-4V；湿喷丸；微观组织......
