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着粘结的坯壳一起运动,当坯壳的高温强度低于拉应力时坯壳将被撕裂.未施加电磁场时,由于靠近坯壳内层的低温金属液粘性大,流动性差,难以完全填充于裂缝处,从而在管坯表面形成横裂纹. 根据麦克斯韦电磁场理论,在凝固前沿施加了旋转电磁场后金属熔体中产生感应电流I,感应电流与磁场相互作用,产生作用于熔体上的洛仑兹力f.由于任一熔体微元处的磁感应强度可分解为径向分量Br和切向分量Bθ,故熔体微元受到两个洛仑兹...电磁场的普通连铸管坯铸造应力为7.2 MPa；施加电场后,随着凝固组织的改善,管坯的铸造应力降至0.32 MPa. 镍元素在白铜合金中主要起到固溶强化,提高合金耐腐蚀性能的作用.由于铜,镍元素均为面心立方晶格结构,且原子半径相近,因此,可以互溶,形成单一的α相.但由于镍元素在铜中的扩散速度很慢,因此,白铜合金凝固组织呈现典型的树枝状偏析[17].采用扫描电镜考察电磁场对富镍相微观形貌的影响,结果......
剪切变形对厚壁圆形贮液池的影响 夏桂云1,李传习1,曾庆元2 (1. 长沙理工大学 土木与建筑学院,湖南 长沙,410076； 2. 中南大学 土木建筑学院,湖南 长沙,410075) 摘 要:将池壁厚度较大的圆形贮液池当作中厚壳圆筒,考虑剪切变形的影响,建立贮液池结构分析的中厚壳理论,其微分方程与Winkler地基上Timoshenko梁的微分方程一致,当贮液池池壁剪切刚度取无穷大时,其可退化成相应薄壳理论,是一个通用模型.利用初参数法,推导微分方程的解和有限元列式,分析底部固结,顶部自由圆形贮液池在三角形分布荷载和池顶弯矩作用下,其环向力系数,弯矩系数随池壁厚度,高度的变化,并与不考虑剪切变形影响的计算结果进行比较.数值计算结果表明:在圆形贮液池中考虑剪切变形影响的挠度等计算结果偏小；壁厚越大,计算结果越小；剪切变形对环向力和径向位移的影响比对弯矩和剪力的影响大......
,冲击地压就不易发生. 在单轴条件下,岩体变形过程中产生的塑性变形能随时间的变化率为: 根据岩体变形破裂产生电磁辐射的机理,电磁辐射是岩体内部裂纹受载扩展和微元体相互摩擦所 致[17-19],即电磁辐射是岩体受载过程发生塑性破坏造成的.因此,岩体变形破裂过程中塑性能变化率与产生的电磁辐射信号存在某种对应关系.为此,对标准煤样利用伺服实验机进行单轴压缩实验,得到煤体的... and numerical simulation of rock burst[J]. Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering, 1987, 6(3): 197-204. [7] 齐庆新, 史元伟, 刘天泉. 冲击地压粘滑失稳机理的实验研究[J]. 煤炭学报, 1997, 22(2): 144-148.QI Qing-xin, SHI Yuan-wei......
不均匀. 2.3 刀具破岩过程中的损伤演化 用凿岩刀具的损伤参数[13-14]来描述刀具的磨损程度,用接触应力分布函数的信息熵来表征应力分布的特征量,下面考虑损伤和信息熵之间的关系. 设凿岩刀具的破坏准则为 设凿岩刀具微元破坏的概率随的分布密度为,则定义损伤变量为破坏概率: 由静压和冲击对凿岩刀具产生损伤,其损伤演化方程[1]为: 式(13)经积分变换后为......
镁合金中的扩渗过程模型如图6所示.取代表性镁合金表面微元,上面分布铝原子,在加热条件下铝原子活性逐渐加强,有的原子即进入镁合金内部(图6(a))；同时离镁合金表面较远处的原子迅速补充了进入镁合金内部原子的位置,由于铝进入镁合金造成局部熔点的逐渐下降,当下降到加热温度(480 ℃)时则局部高铝含量区溶化(图6(b))；由于液体的表面张力作用,铝原子更容易进入液体中,则铝原子进入镁合金中的速度加快,提...6×10-2 Pa.将试样沿中间位置切开,抛光后采用扫描电子显微镜进行微观形貌分析,同时采用X射线能谱(EDS)进行成分分析.对扩渗表面轻微抛光后利用Rigaku D/max2200X衍射仪进行相分析.以Cu Kα作射线源,波长为0.154 04 nm,通过连续扫描方式测量,衍射角范围为20°~80°.同时采用纳米压痕技术对扩渗层及基体进行纳米硬度分析.最后采用NaCl溶液浸泡方法对经扩渗处理和未......
Green应变张量分量. 当应变分量足够少时, 可将(1)式展开成Eij的幂级数, 并略去各高阶项, 得到线性化的应力-应变关系: Sij=CijklEkl.(2) 显然, 由于应力张量和应变张量的对称性, (2)式中各系数之间存在下列关系: Cijkl=Cjikl=Cijlk=Cklij.(3) 1.1 应变能U 设变形体中的任意微元为一个变形前为单位体积的长方体...势能增量驻值原理得到的增量平衡方程形式与由虚位移原理所得的结果完全一致. 然后, 根据势能增量驻值原理并利用泛函驻值条件, 得到了有限位移分析中T.L格式和U.L格式的切线刚度矩阵的解构规则. 利用该解构规则形成切线刚度矩阵的方法简单, 直观, 通过平面梁元例题验证了可利用该方法求得任何单元或结构的切线刚度矩阵. 关键词: 有限位移理论; 势能增量驻值原理; Kirchhoff应力张量......
+α2-Ti3Al)γ-TiAl基合金一直是倍受关注的高温结构材料[1-5]. 弹, 塑性性能以及变形, 断裂及韧化机制一直是γ-TiAl基合金宏观力学性能的研究重点. 目前主要集中于制备工艺及力学性能测试, 对其弹, 塑性及断裂和蠕变性能及发生机理的定量研究也基本上是采用有限元数值方法; 而对其弹, 塑性及断裂和蠕变行为进行细观力学建模, 尤其是对γ-TiAl基合金产品的宏观性能与其微结构尺度之间的关系还缺乏系...析传统材料塑性的割线模量法推广到具有微极特性的复合材料塑性行为的分析中, 建立预测近片层γ-TiAl基合金塑性硬化行为尺度效应的细观力学模型, 模拟其单轴拉伸应力-应变响应, 并与已有的实验结果进行比较. 1 微极复合材料塑性割线模量法 微极(micropolar)理论[12]假定材料介质中任一微元体的运动不仅具有经典的3个位移自由度, 还有3个独立的旋转自由度, 结果......
at outlets of two models 经过现场总结分析, 重新修订了实验方案, 采用了模拟计算以及现场经验一致认可的A模型单分流块方案进行了第二次实验, 采用0.0165m/s的立板速度, 该次实验出板完整, 但因设备因素终止了实验. 两个模型的出口近似流量(以沿z向的节点vy累加之和∑vy来代表, 如果将∑vy与出口的微元面积相乘, 就是流量)分布示意图. 4 不均匀度的...文章编号: 1004-0609(2005)07-1100-07 铝铸轧流场有限元模拟计算方案合理性的探讨 周英, 黄明辉, 钟掘 (中南大学 机电工程学院, 长沙 410083) 摘 要: 研究了铝铸轧的前箱及铸嘴型腔的流场的有限元分析的计算标准; 采用通用有限元计算软件ANSYS的FLOTRAN模块对型腔流场进行模拟计算; 对计算结果运用ANSYS自带的后处理技术及使用MATLAB软......
; (1) 式中:,ρi和Ui分别表示i相(i为L或G,L表示电解质,G表示气体)的体积分数,密度和平均速度.在求解区域的每个微元内,电解质和氧气共同存在,体积分数之间存在关系: ......
; (3) 式中:u1为入口轧件速度；u(x)为轧件速度；v为轧辊表面线速度. 2 轧制力模型 对轧件取微元体分析.由受力平衡,可得轧制力分布微分方程.在X方向,力的平衡方程[16](忽略相对小的项)为: ...成了界面的薄膜约束耦合模型.在界面耦合模型中,耦合参数有τf,p,h,?H和s等. 5 轧机系统振动模型 轧机垂直系统振动模型主要有2种建模方法:采用简化弹簧质量系统建模以及采用有限元方法建模.由于冷轧机动态辊缝的研究除了轧机垂直系统的振动模型外,还需利用辊缝入口油膜厚度和轧制压力计算模型,而已有的有限元程序不能加上这2个模型进行仿真研究,因此,采用常规的简化弹簧质量模型,即将轧机......
