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7050铝合金耳片结构尺寸对其疲劳性能的影响孙薇薇1,蔡玲11. 上海飞机设计研究院摘 要:分别在3种应力水平下对不同尺寸7050铝合金耳片试样进行疲劳试验,采用最小二乘法拟合得到了疲劳应力-寿命(S-N)曲线,研究了耳孔直径和耳片宽度比d/W (d为定值,24mm;d/W=0.67.0.50,0.40),耳孔纵向边距和横向边距比y/x(y/x=1.0,1.6)对耳片疲劳性能和断口形貌的影响.结果表明:在相同应力下,7050铝合金耳片的疲劳寿命随着d/W的减小(即W的增大)先延长后缩短;在较大的y/x值下,耳片的疲劳寿命较长;不同尺寸耳片的疲劳断口均呈典型的疲劳断裂特征,裂纹起源于表面和角部.关键词:7050铝合金;耳片;S-N曲线;尺寸参数;......
平面应力状态"铁素体-奥氏体-铁素体"异质接头疲劳特性薛钢1,宫旭辉1,王涛1,方洪渊2,高珍鹏11. 中国船舶重工集团公司第七二五研究所2. 哈尔滨工业大学先进焊接与连接国家重点试验室摘 要:针对10Ni5Cr Mo V钢采用0Cr18Ni24Mo6N奥氏体焊条焊接形成的"铁素体-奥氏体-铁素体"异质接头,采用薄片试样疲劳试验研究了无加强高和带加强高两种情况下平面应力状态接头的疲劳行为,并建立了带加强高接头S-N疲劳曲线.结果表明,无加强高情况下疲劳裂纹在焊缝金属内启裂并扩展;带加强高情况下疲劳裂纹在焊趾处启裂,并近似垂直载荷方向在母材内扩展至断裂,寿命较无加强高情况大幅降低,且启裂寿命占疲劳总寿命的比例较高,达到70%-80%.关键词:平面应力;异质接头;疲劳性能;......
激光选区熔化成形GH4169合金的超高周疲劳性能宋宗贤1,2,王东坡3,吴志生1,孙科2,毋晗2,刘鑫铭21. 太原科技大学材料科学与工程学院2. 天津中德应用技术大学航空航天学院3. 天津大学材料科学与工程学院摘 要:对经标准热处理的激光选区熔化(SLM)成形GH4169合金进行了拉伸试验和105~109周次高周/超高周疲劳试验,研究了其拉伸性能,疲劳性能和断口形貌,并分析了疲劳断裂机理.结果表明:热处理态SLM成形GH4169合金的抗拉强度和屈服强度较锻件的有所提高,但伸长率大幅下降,弹性模量略有下降;合金S-N曲线呈现阶梯状,在4×105周次和5×107周次附近出现拐点;在105~107周次高周疲劳区间试样的裂纹均萌生于表面,而在超过107周次超高周疲劳区间试样的裂纹大多萌生于内部,其裂纹源为激......
钢制薄壁车轮弯曲疲劳模拟精度探讨覃海艺,马宁上海交通大学塑性成形技术与装备研究院摘 要:介绍了如何用有限元法准确模拟钢制薄壁车轮弯曲疲劳试验的方法,着重讲述如何合理选择有限元网格类型,单元积分形式,单元尺寸大小,强调分析应采用材料"真应力-应变"曲线,给出旋转作用力,螺栓预紧力,加载时间步的设置方法和注意事项,以及判断有限元应力分析结果是否合理的方法.论文随后以车轮疲劳试验结果为参照,结合S-N曲线数学表达式,给出一种分析车轮疲劳寿命的简易方法,并基于这个简易方法去预测另一款大小相近,材料牌号相同的车轮寿命,发现寿命预测结果与试验结果较为接近,认为论文所介绍的应力和疲劳分析方法有较好的实用性.关键词:车轮;弯曲;疲劳;模拟;精度;预紧力;......
响区发生再结晶和不完全结晶,熔合区有部分细晶区,焊缝中心为等轴晶组织.接头抗拉强度为246 MPa,试样断裂于焊缝区,接头显微硬度分布不均匀,从焊缝中心到母材,显微硬度整体上升,热影响区硬度波动大.接头S-N曲线为σ=533.655-66.247lg N,中值疲劳强度为116 MPa,疲劳裂纹起源于接头表面气孔和距表面0.1 mm的内部气孔处,疲劳扩展区平坦,瞬断区的断裂方式为准解理断裂.关键词:7B52-T6叠层铝合金;显微组织;显微硬度;S-N曲线;疲劳损伤;......
17-4PH末级长叶片叶根的疲劳强度与缺口效应胡兆辉1,刘松锋2,梅林波2,方旭2,叶笃毅11. 浙江大学2. 上海电气电站设备有限公司汽轮机厂摘 要:采用成组法和升降法开展了室温某17-4PH末级长叶片叶根纵,横方向光滑与缺口试样的疲劳试验,获得了两个方向上材料的S-N曲线,并对典型疲劳断裂试样进行了断口宏微观形貌观察.结果表明:叶片叶根纵,横方向的疲劳强度基本一致,在长寿命区,纵向疲劳强度略高于横向;光滑试样的疲劳断裂主要呈现单裂纹源特征,而缺口试样呈现多裂纹源汇聚的断裂形貌.结合试样缺口根部的弹塑性应变分析,进一步讨论了叶片叶根纵,横方向的疲劳缺口效应.关键词:17-4PH不锈钢;S-N曲线;疲劳缺口系数;断口;......
(1,1)的时间响应预测序列为[17]: . (10) 其中: k=1, 2, …, n; a=[a, b]T=(BTB)-1BTY; (11) ,. (12) 对于重要监测点1,2,4和5的水平位移序列以及安全系数序列,各取其靠近原点的时间点10~14的观测值,运行灰色理论软件,可得到其5步预测值,如表3所示......
be where Np is the total number of training instances. The i-th instance in training data set is where n is the total number of the feature of instances, and p denotes the category... are chosen as the features and the resulting feature vector can be denoted by C=[c1, c2, …, cn]. Here, n stands for the number of the features. Each hazard of coal mines has several safety status patterns......
加筋土挡墙稳定性分析的点安全系数法 杨果林,刘泽 (中南大学 土木工程学院,湖南 长沙,410075) 摘要:采用点安全系数法分析加筋土挡墙的稳定性.在理论分析的基础上,推导岩土体,筋材,筋土界面的点安全系数以及筋材抗拉和抗拔安全系数的计算方法,给出点安全系数法在FLAC3D软件中实现的步骤和FISH命令,并结合工程实例,对比分析强度折减法(SSR)与点安全系数法的差异.研究结果表明:采用点安全系数法不仅可以获得挡墙内各部位的安全状态,而且可以分析筋材的抗拉和抗拔稳定性,便于对影响挡墙稳定性的薄弱环节进行分析,实现规范所要求内外部稳定性计算;而强度折减法主要适用于分析挡墙的整体稳定性;点安全系......
地下洞室开挖围岩弹塑性动态稳定性分析 曾新发1, 2,彭振斌1,何杰3,李运成1,彭凯4 (1. 中南大学 地球科学与信息物理学院,湖南 长沙,410083; 2. 湖南城市学院 城市管理学院,湖南 益阳,413002; 3. 湖南工业大学 土木工程学院;湖南 株洲,412007; 4. 中国水电顾问集团 中南勘测设计研究院,湖南 长沙,410014) 摘要:推导Drucker-Prager屈服准则强度储备安全系数的表达式.以糯扎渡水电站调压井大型地下洞室群施工为例,通过典型断面关键点位移,小主应力及安全系数随开挖步的变化,分析开挖对大型地下洞室群围岩稳定造成的影响.研究结果表明:强度储备安全......