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合金进一步工业应用提供基础数据和参考依据. 1 实验 将工业纯镁,纯锌,Mg-20%Sm(质量分数)中间合金和Mg-30%Zr(质量分数)中间合金按照合金成分进行配料,然后除去各组分原料表面氧化皮并预热至250 ℃,同时清理铸铁坩埚并预热至550 ℃.加入镁锭,炉温升至730 ℃并通入V(SF6):V(CO2)=1:200的保护气体.待镁锭完全融化后,实测熔体温度在730~740 ℃时,撇去熔体表面浮渣,依次加入纯锌和Mg-20%Sm中间合金,待其完全融化后,升温至760 ℃;待实测熔体温度在(760±10) ℃左右时,撇去熔体表面浮渣,加入Mg-30%Zr中间合金,待其完全融化后,均匀搅拌10~15 min.然后降温至720 ℃并静置40 min.最后,将合金熔体浇铸到砂型模具.使用电感耦合等离子体光谱仪测定铸件的实际成分为 Mg-4.26Sm-0.58Zn-0.36Zr(质......
熔炼的Mg,Gd等金属本身在空气中就有部分氧化;其次,在合金熔炼过程中,虽然有保护气体,但在搅拌,撇渣等过程中仍旧会与空气接触发生氧化.同时,Gd比Mg化学性质更加活泼,率先与O2发生反应形成Gd2O3.在合金凝固过程中,随着α(Mg)的形核长大,将Gd2O3富集到晶界处,最后被形成的共晶组织所包覆.而在合金的均匀化处理过程中,方块相的数量较铸态时有了明显的增加,这表明在均匀化处理过程中稀土Gd与......
断裂行为的影响规律和机制. 1 实验 1.1 晶粒细化实验 细化对象为纯度达99.9%的工业纯镁.晶粒细化剂以纯度为99.9%的纯铝,纯度为99.8%的Nb粉以及纯度为98%的KBF4采用氟盐法进行制备,在850 ℃下往熔融Al液中添加Nb粉及KBF4熔盐,并加以搅拌(每15 min搅拌1次,持续2 h),之后撇去表面浮渣,倒入预热至250 ℃的铸铁模具中冷却,得到......
金熔体升至大约760 ℃时加入两种中间合金并保温30 min, 随后熔体温度降至740 ℃时,2%(质量分数)C2Cl6通过人工搅拌加入到熔体中以精炼除渣,除气(搅拌时不要破坏镁合金熔体表面).精炼完后迅速撇净熔体表面的残渣并静止保温10~15 min,在730 ℃扒渣后,将其浇注于已预热至210 ℃左右的金属铸型中凝固成型. 将获得的棒状和板状铸锭用线切割分别加工成直径15 mm×20 mm的圆...都呈下降的趋势,这主要由于额外延长保温时间导致析出强化相与α(Mg)固溶体共格的关系遭到破坏,弹性畸变消失.此外,强化相发生粗化和晶粒的长大而失去强化效果.换句话说,合金从12 h后处于过时效阶段, 失去了进一步时效强化的效果,进而恶化合金的力学性能.从时效处理后获得的力学性能来看,适合工业应用的应选择450 ℃固溶28 h然后在200 ℃再时效12 h,此工艺下合金的抗拉强度和伸长率都得到了明显......
Al锭,随后熔体升至750 ℃并保温20 min使合金元素趋于均匀.当温度降至730 ℃时,2%(实验合金的质量分数)的C2Cl6通过人工搅拌加入到熔体中以精炼除渣,除气.精炼完后迅速撇净熔体表面的浮渣并静止保温20 min.当熔体温度降至710 ℃时经扒渣后,将其浇注于已预热至200 ℃左右的金属铸型中获得所需的铸锭,待其冷却凝固后取样研究组织和力学性能. 将获得的棒状和板状铸锭用线切割分别加工成...体系中存在着大量的界面能.基于整个体系要处于热力学上的稳定状态要求,势必界面能要降低,界面能的降低就成为脱溶相粗化的驱动力[27].微观上表现为析出平衡相发生粗化和晶粒长大,结果表现为失去沉淀弥散强化效果.此外,在后续时效过程中形成的稳定相由于与基体呈非共格关系,结合力较差,在拉伸变形过程中很容易与基体脱落[29],进而导致裂纹在该处萌生并沿晶界迅速扩展.同时看到,相比最佳固溶工艺(350......
Mg-Mn合金并保温30 min.随后熔体温度降至740 ℃时,用钟罩将2%(占实验合金总质量的比例)的C2Cl6通过人工搅拌加入到熔体中以精炼除渣,除气.精炼完后迅速撇净熔体表面的残渣并静止保温10~15 min.最后,待温度降至720 ℃时将其浇注于已预热至210 ℃左右的金属铸型中获得所需的铸锭. 在棒状铸锭的相同位置处用线切割获取d 15 mm×15 mm的圆柱状试样,实验试样取样过程如图......
金熔体缓慢升至大约750 ℃并保温30 min以使合金元素趋于均匀,熔体温度降至730 ℃时,2%(实验合金总质量分数)烘干的精炼剂(C2Cl6)利用钟罩通过人工搅拌加入到熔体中以精炼除渣,除气,待熔体表面呈光亮镜面后,用扒渣勺迅速撇净熔体表面的氧化浮渣,之后撒上少许的覆盖剂并静止保温15 min.当熔体温度降至710 ℃时经扒渣后,将其浇注于已预热至200 ℃的金属铸型中获得所需的铸锭. 采用...T6处理达到峰时效后,抗拉强度呈下降的趋势.这主要是由于随着时效时间的延长,沉淀相析出方式转变为以长大为主,孕育形核为辅,同时基体中溶质原子趋于贫乏且析出强化相与基体呈半共格或共格的关系开始破坏,结果表现为失去沉淀弥散强化效果.如图6(b)所示,单级时效下保温48 h时,伸长率获得了最大值8.03%;而双级时效下保温24 h时,达到了峰值7.81%.另外看到,双级时效下合金的伸长率低于单级时效下的......
详细的回顾和分析,给出了适用于开放系统的改进的HALMITON定理.在此基础之上,WADHAM-GAGNON等[10]采用适用于开放系统的Hamilton原理导出了具有中间弹簧和末端重力的垂直输流管道三维非线性振动的控制方程,本文在其控制方程基础上,考虑了无中间弹簧水平输流管道,将重力做功路径调整方向,消去中间弹簧和末端重力的影响,得到了描述膏体管道水平输送3-D振动的控制方程. y方向上: (5) z方向上: (6) 式(5)和(6)中的无量纲量如下: , 式中:和分别为y,z方向上的无量纲位移;为无量纲重力加速度;点和撇分别代表对无量纲时间和无量纲曲线坐标的导数;和分别代表膏体和管道的单位长度无量纲质量;uf表示无量纲膏体流速;为四阶精度项. 1.3 流速U的修正 控制方程式(5)和(6)中uf由管道中流体流速U变换而来,在......
-Ti-C进行细化处理,保温10 min后撇渣,然后将合金熔体浇入预热好的金属模具中,浇铸温度和模具预热温度分别设定为730 ℃和250 ℃. 1.2 测试表征 为了方便比较,所有用于试验的试样均取自铸锭的心部,利用线切割机将铸态试样切割为10 mm×10 mm×10 mm小块.将铸态试样一个面利用不同粒度的SiC砂纸打磨和机械抛光后测量原始表面粗糙度(Ra0),本试验采用T6热处理来优......