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1.41%~28.07%;不均匀压扁占35.6%~44.3%;悬臂段弯矩占28.1%~63.0%.四辊轧机和六辊轧机"有害接触区"弯矩所造成的自然凸度所占比例都最大,其次为轧辊压扁的不均匀变形所造成的自然凸度,支持辊挠曲变形所造成的自然凸度所占比例最小.四,六辊轧机的边降构成如图3(b)所示.四辊轧机中,支持辊挠曲变形占9.1%~11.4%,轧辊压扁的不均匀变形占35.3~72.9%,"有害接触区"弯矩......
, 2007, 21(2): 17-20, 24. [13] GRASSO F. Usage of numerical optimization in wind turbine airfoil design[J]. Journal of Aircraft, 2011, 48(1): 248-255. [14] BUHL T, ANDERSEN P B, BARLAS A. 2D numerical......
,当上层土体因强度折减而发生失稳破坏时,下层土仍具有较大的抗剪强度,还未产生较大的塑性应变,因此,这一阶段所对应的安全系数几乎保持不变;当Su2/Su1≈1.5,有限元计算不收敛时,2种失稳破坏形式同时体现在这个边坡上(见图4(b)). 同时,根据图4中的边坡破坏形式可以发现:随着Su2/Su1不断增大,边坡的失稳破坏形式逐步由坡底圆向坡脚圆发展,且当Su2/Su1约为1.5时,边坡显示出2种破坏形......
DOI: 10.11817/j.issn.1672-7207.2019.08.019 各向异性介质中地震波参数反演及其在隧道不良地质预报中的应用 何现启1,彭凌星1,鲁光银2,朱自强2,高峰1 (1. 湖南省交通规划勘察设计院有限公司,湖南 长沙,410200; 2. 中南大学 地球科学与信息物理学院,湖南 长沙,410083) 摘要:以HTI(horizontal transverse isotropy)介质中的动校正速度,慢度向量及走时方程为基础,通过坐标旋转,推导EDA(extensive dilatancy anisotropy)裂隙诱导介质中动校正速度的射线参数表达式;通过对地震广角......
] WANG D, ZENG D B, SINGH V P, XU P C, LIU D F, WANG Y K, ZENG X K, WU J C, WANG L C. A multidimension cloud model-based approach for water quality assessment[J]. Environmental Research, 2016, 149......
如图1(b)所示,且桥台未设置挡块.主梁均为双线单箱单室截面,材料为C50混凝土,桥面宽为12.600 m.连续梁中支点箱梁中心线梁高为6.635 m,跨中及边支点箱梁中心线梁高为3.835 m,梁底线形按二次抛物线变化,简支梁箱梁中心线梁高为3.035 m.轨道结构采用我国现有纵连板式无砟轨道预制轨道板(CRTSⅡ型),由滑动层,底座板,CA砂浆层,轨道板,L型侧向挡块,扣件和钢轨等构件组成,轨......
. Then, the current decreases slightly, and the reaction transforms from electrochemical control to diffusion control. At point b, the anodic reaction changes to the hydrogen evolution reaction because the scanning......
不大.由图11(a)也可看出梁端处应力变化曲线相互平行,跨中处应力变化曲线相互平行,且梁端处的应力变化量较跨中处大,4个不同位置的应力变化曲线均可分为3个阶段. CA砂浆的应力变化与轨道板应力变化稍有不同,有载侧与无载侧的应力几乎没有区别且随时间同步变化,梁端应力变化最大,跨中应力变化相对较小.在轨道系统的3层结构中,CA砂浆梁端处的应力变化率最大.由图11(b)可明显看出结构服役60 a后CA砂......
wettability on aggregation of fine coal particles[J]. Coal Preparation, 2004, 24(5/6): 233-248. [16] OFORI P, FIRTH B, O'BRIEN G, et al. Assessing the hydrophobicity of petrographically heterogeneous coal......
; particle swarm optimization (1) 式中:为应变幅值;为f级载荷下疲劳强度系数;E为材料弹性模量;为f级载荷下疲劳延伸系数;b为疲劳强度指数;c为疲劳延性指数;为f级疲劳载荷下的疲劳寿命. 零部件载荷循环应力-应变关系如下: (2) 式中:为应力幅值;为强度系数;为应变硬化指数. 车门开关疲劳试验中钣金件危险点处所受到的应力与脉动循环应力类似,钣金件主要受到局部拉伸应力作用而产... of Von Mises stress of major components of car door before and after optimization 由图19 (a)和(b)可知:优化后车门内板三角窗钣金切口处的应力分布得到改善,整个车门内板的应力分布没有太大变化,局部最大应力点为3号区域,其应力由优化前的98.9 MPa增大为104.6 MPa,考虑具体结构形式,疲劳计算表明该最大应力点不构......