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铝合金面板进行如图3(a)所示的整体装配,钎焊温度为570 ℃,考虑到加上面板以及不锈钢板夹具对铝蜂窝板的影响,保温时间分别设为15 min和30 min.钎焊后的铝蜂窝板e和f的蜂窝芯壁板间接头连接良好,但面板与壁板间只有部分位置连接上,铝蜂窝板的整体连接失败.第III组钎焊试验面板选用1.5 mm厚的复合钎焊板,钎焊参数同上(第Ⅱ组),保温时间为30 min的铝蜂窝板h的钎焊效果要优于15 min的铝蜂窝板g,制备的整体铝蜂窝板h如图3(b)所示. 自反应钎焊是由反应生成的金属层连接两侧母材,对接头的间隙要求较高,铝蜂窝板装配时芯子与1060面板的平整度很难保证是未能成功实现整体连接的主要原因;当选择复合钎焊板做面板,钎焊温度为570 ℃,保温30 min时,钎焊板表面熔化的钎料会使液态金属增加,可减小装配精度对整体铝蜂窝板钎焊成型的影响. 图3 中温自反应钎焊铝蜂窝板装......
弥散相分布,并对相的结构,成分进行分析.采用HBRVU-187.5型布洛维硬度计测量合金硬度. 2 结果与分析 2.1 微量Zr,Yb和Cr在铝中的存在形式 图1所示为Al-Zr-Cr,Al-Cr-Yb,Al-Zr-Yb和Al-Zr-Yb-Cr合金铸锭500 ℃退火400 h后析出的纳米级弥散相的TEM形貌.Al-Zr-Cr合金晶内析出了大量100~500 nm的条块状化合...]Al//[110]d,(001)Al//(001)d (其中,d表示球形粒子).L12型含Cr的Al3(Zr,Yb)粒子经过500 ℃均匀化400 h没有聚集粗化现象,仍维持与基体共格的状态,说明其具有很强的热稳定性. 2.2 微量Zr,Yb和Cr对铝合金高温析出硬化行为的影响 图7所示为合金铸锭经500 ℃均匀化处理后的布氏硬度与均匀化时间的关系曲线.从图7可见......
能的影响 图1所示为7A04铝合金挤压态及经过470 ℃/2 h,470 ℃/2 h+480 ℃/1 h,470 ℃/2 h+480 ℃/1 h+490 ℃/0.5 h固溶处理后的轴向扫描电镜照片.从图1(a)可见:合金在挤压态时,粗大第二相粒子沿挤压方向呈连续分布,从横截面组织(图2(a))观察其形态为粗大的蠕虫状,块状,大多数分布于晶界,选取其中4张金相组织图像通过Image Pro-plus软件统计得出其粗大第二相粒子体积分数约为5.09%.经过470 ℃/2 h一级固溶后,第二相粒子的形貌有明显变化,粗大的粒子含量变少,横截面方向可观察到蠕虫粒子数量减少(见图2(b)),经过统计其含量约占3.71%,与挤压态相比降低了27.11%.随着固溶级数增加至双级固溶(470 ℃/2 h+480 ℃/1 h),粗大的第二相粒子含量减少,体积更加细小,颗粒之间不连续性增加,如图1(c)所示,经......
mg2/(cm4·h);随着氧化时间增长,氧化膜与基体的界面结合性能愈趋良好,于800 ℃氧化 100 h后膜基结合力达8.92 N. 关键词:高温合金;高温氧化;氧化动力学;界面结合性能 中图分类号:TG172.82 文献标志码:A 文章编号:1672-7207(2019)07-1537-07... ℃氧化50 h后,各温度下都有3条较强的特征峰,3条特征峰的晶面指数分别为(111),(200)和(220),这是基体中所含元素Fe和Ni元素形成的固溶体Fe0.64Ni0.36相(PDF 47-1405)的特征峰.此外,各氧化温度下都有CoFe相(PDF 49-1567)的衍射峰,晶面指数为(110).从图1可以看出:在500,600和700 ℃氧化50 h后其表面并没有生成氧化物;在800......
并网提供备用服务,降低系统对火电机组的备用服务需求,并且虚拟电厂并网容量的增加也降低了系统的净负荷需求. 从图3可以看出:当引入ESEPP后,DREPP能够匹配负荷需求曲线,进行发电出力,这有利于平缓终端用户负荷需求,促进风电和太阳能发电.对比引入ESEPP前,风电和光伏发电分别增加438 MW·h和128 MW·h,燃气轮机发电降低125 MW·h.同样,ESEPP为系统运行提供更多的备用,使得燃气轮机发电仅在调峰需求较多时提供服务,如8:00-16:00,总的发电出力降低了125 MW·h,这说明ESEPP和DREPP同时参与虚拟电厂联合调度,能够发挥各自优势,提升系统接纳虚拟电厂的能力,有利于风电和太阳能发电的并网. 表1 火电机组发电运行参数 Table 1 Thermal power unit power generation operating parameters 图3......
-Studio软件SIGMA/W模块进行数值试验,探索不同坡比下边坡任意点处最大主应力(σ1)变化规律,以佐证文献[16-17]中应力简化状态的合理性.图1所示为数值试验模型示意图.图中:H为距坡顶距离;n为坡比;E为弹性模量;μ为泊松比.设计坡比为1:n,改变n以监测距离坡顶H四点各处主应力,当n=∞时,即为理想情况下应力状态(垂直的自重应力和水平的侧压力),其中模型左右边界约束水平位移,底边界约束垂直位移,采用线弹性模型,将监测值绘于图2和图3. 图1 数值试验模型示意图 Fig. 1 Schematic of numerical test model 由图2可见:主应力随H增大而线性增大,对坡比下数据进行线性拟合后得到如图3所示线性参数(斜率和截距),分析其线性参数可知,在不同坡比下斜率几乎不变,与自重应力(γH)变化规律一致(均质边坡中重度γ不变).当n=∞时,同一点......
;结果与分析 2.1 初始显微组织和织构 AZ31镁合金轧制板材经473,573和673 K不同温度退火1 h后的金相显微组织和宏观织构分别如图1和2所示.由图1(a)可见,473 K退火组织主要为细小的等轴状晶粒,同时仍存在少量形变长条状晶粒.这表明此时静态再结晶并未完全进行.这种形变长条状晶粒将可能导致板材力学各向异性增大.随着退火温度的升高,晶粒尺寸增大.采用截线法统计了其平均晶粒... K (b) and 673 K (c) for 1 h 为进一步分析AZ31镁合金板材晶粒尺寸和取向对塑性变形和断裂机制的影响,图3给出了各退火态板材轧面微观区域的EBSD分析结果.可以看到,各退火态IPF图中大部分晶粒呈红色,表明晶粒的基面取向(c轴)与板材ND向平行,为镁合金板材典型的基面织构特征. 图2 AZ31镁合金板材不同退火态下的极图 Fig. 2 Pole......
显减小,相应的力学性能指标相对于350 ℃时有所降低. 2.3 不同状态下合金的生物腐蚀性能 图5所示为铸态合金及挤压态合金在SBF中浸泡1 h后的极化曲线及交流阻抗.图5(a)所示为极化曲线,从图中能够看出,合金的极化曲线具有一定的相似性,阳极区均存在一个长短不一的平台,说明合金在该平台对应的电位处发生了钝化现象,平台长短的差异说明钝化区域范围有所差异[26].表2所列为通过塔菲尔外...一定的耐腐蚀性. 图5 铸态及挤压合金在SBF中浸泡1 h后的极化曲线及交流阻抗谱 Fig. 5 Polarization curves and Nyquist plot of as-cast(a) and as-extruded(b) alloys immersed in SBF for 1 h 表2 Mg-2.0Zn-0.5Zr-3.0Gd合金的自腐蚀电位......
阵;{H}为节点水头向量;[M]为单元质量矩阵;[Q]为节点流量向量. 2 计算参数与方案 为得到不同土质对渗流特征的影响,选取较典型的长沙湘江沿岸砂土,浙西衢州地区粉土以及湖南南部红黏土进行分析,如图1所示.通过大量室内试验测试得到这3种不同土质的孔隙比与饱和渗透系数,如表1所示. 在降雨强度取值方面,为体现极端降雨对边坡渗流特征的影响,设定降雨强度为10-6 m/s,即24 h内累...],且为了便于分析,定义与降雨强度等值的渗透系数所对应的含水率为等降雨强度含水率. 不同条件下降雨入渗深度与饱和区分布见图5.从图5(a)~(c)可见:在黏土初始表面吸力为500 kPa时,降雨入渗深度并没有随降雨时间的推移而显著增加,降雨120 h后降雨入渗深度约为0.60 m,且在0.60 m深度内均为饱和区;当土体表面初始吸力降至100 kPa时,降雨入渗深度仍较小,且降雨入渗区域内均为饱和......