共搜索到16337条信息,每页显示10条信息,共1634页。用时:0小时0分0秒260毫秒
钇稳定氧化锆薄膜的制备及其微细加工 赵高扬1,张卫华1 (1.西安理工大学材料科学与工程学院,西安,710048) 摘要:以甲醇为溶剂,硝酸氧锆,硝酸钇为前驱物,采用溶胶-凝胶方法,通过引入化学修饰剂乙酰丙酮(AcAcH),使乙酰丙酮和锆离子形成螯合物,得到了具有紫外光感光性的溶胶及其凝胶薄膜,提出了YSZ薄膜的微细图形加工新方法.UV-Vis.分光光度计的紫外光谱测试结果表明:乙酰丙酮与锆离子形成的螯合物在室温,可见光,大气环境下,可以存在于凝胶薄膜中,并具有较好的热稳定性和光化学稳定性,其紫外光谱的特征吸收峰大约在310nm附近;325nm紫外激光光源照射凝胶薄膜,能破坏,分解凝胶薄......
加工工艺对n-HA/PA66复合材料结晶行为和力学性能的影响 左奕1,张翔1,吕国玉1,李玉宝1 (1.四川大学,纳米生物材料研究中心,成都,610064;2.公安部四川消防研究所,都江堰,611830) 摘要:采用X射线衍射,差示量热分析和常规力学性能等测试方法研究了纳米羟基磷灰石增强聚酰胺66(n-HA/PA66)复合材料在不同加工条件和后处理工艺下的结晶行为和力学性能.结果表明,提高样品的退火温度会降低纯PA66及其复合材料中PA66的结晶峰强度.在n-HA/PA66复合材料中,基体树脂PA66的α晶体中只有α2的结晶峰存在,α1的结晶峰基本消失.提高复合材料的注射压力,PA66结......
Al2O3f+Cf/ZL109混杂复合材料钻削加工性的研究 刘耀辉1,高印寒2,代汉达3,杜军1 (1.吉林大学,汽车材料教育部重点实验室,长春,130025;2.吉林大学,测试科学实验中心,长春,130025;3.吉林大学,机械科学与工程学院,长春,130025) 摘要:利用挤压铸造法制备了Al2O3f+Cf/ZL109短纤维混杂金属基复合材料,并进行了钻削加工试验研究.考察了Al2O3短纤维和C短纤维含量,纤维位向,钻削速度及进给量对钻削力,刀具磨损和钻削精度的影响,并进行了分析.结果表明:以刀具磨损作为衡量标准,该混杂复合材料的钻削加工性次于基体合金. 关键词:金属基复合材料; ......
RTM加工工艺充模过程的计算机模拟 江顺亮1 (1.南昌大学,计算机系,南昌,330029) 摘要:RTM加工工艺是一种先进复合材料加工的方法.但这种加工工艺技术含量高,设计不当非常容易出次品,尤其注射口和溢料口的设计.因此相当多的科技工作者对RTM加工工艺进行了计算机模拟研究,并已得到很大的发展,其计算方法和实验手段已获得广泛认可.由于有限元控制体积法不需要对变界面进行网格的重新划分而获得广泛采用.但是在众多的文献中,绝大多数使用的是三角形有限元网格,对于更加有效的四边形有限元网格没有提及或仅仅一笔带过.本文作者比较详细地阐述三角形和四边形有限元控制体积法的使用和实施,通过例子分析了三......
树脂传递成型加工注射口位置的快速优化法 江顺亮1 (1.南昌大学,计算机系,南昌,330029) 摘要:树脂传递成型加工工艺是一种先进复合材料加工的方法.虽然计算机数值模拟的研究已经取得了很大进步,但计算机数值模拟非常耗时间.本文中提出了一种树脂传递成型工艺注射口位置的快速优化方法.该法假设树脂首先注满离注射口近的节点,再根据溢料口的位置安排要求避免干点的出现这一点来决定溢料口位置;如果设计的溢料口数量比计算出来的必须的溢料口数量少,则会出现干点区.把干点区的面积作为罚函数加入目标函数中,目标函数的主体是从注射口到溢料口的距离.因此,笔者是在固定溢料口和注射口数量的前提下优化注射口的位置......
复合材料的切削加工表面结构与表面粗糙度 叶邦彦1,全燕鸣1 (1.华南理工大学机电系,广州,510640) 摘要:普通金属材料的切削加工理论表面粗糙度可以用公式计算.复合材料经切削加工后其表面留有各种凹凸缺陷,这些谷峰轮廓并非由刀刃直接切出,故不宜用现有普通材料的公式计算其理论表面粗糙度.纤维增强复合材料的切削加工表面结构和粗糙度与切削方向密切相关.颗粒增强复合材料无方向性,其已加工表面结构和粗糙度主要受增强颗粒硬度和粒度以及含量控制.增强体与基体的界面强度及切削刀具和工艺条件对复合材料加工表面粗糙度有很大影响. 关键词:复合材料; 加工表面; 表面结构; 表面粗糙度; [全文内容......
搅拌摩擦加工制备Al_3Ni-Al原位反应复合体 张赋升1,黄卫东1,钱锦文1,李京龙1,熊江涛1 (1.西北工业大学,陕西,西安,710072) 摘要:通过在搅拌摩擦加工(Friction Stir Processing,FSP)过程中填加微米级Ni粉的方法,利用Al,Ni在FSP条件下的快速原位反应,在Al合金1100-H14表面层获得Al_3Ni-Al复合体.采用SEM,EDS以及XRD对表面复合体微观结构及相组成进行分析,并对其显微硬度进行评测.结果表明,在FSP强烈的热,力耦合作用下,Ni粉产生了充分碎化,破碎后的Ni粒子与Al产生快速原位反应,生成亚微米甚至纳米级Al_3Ni......
Ti-6.5Al-3.5Mo-1.5Zr-0.3Si合金β加工动态再结晶行为研究 李鑫1,鲁世强1,董显娟1,王克鲁1,杨化娟1 (1.南昌航空大学,江西,南昌,330063) 摘要:利用Thermecmastor-Z热模拟试验机,在变形温度102~1080℃和应变速率0.001~70 s-1范围内对原始等轴组织的Ti-6.5Al-3.5Mo-1.5Zr-0.3Si合金进行等温恒应变速率压缩实验,分析高温流动行为,构建基于动态材料模型的功率耗散图,并结合微观组织观察对其β加工的动态再结晶行为进行研究.结果表明,Ti-6.5Al-3.5Mo-1.5Zr-0.3Si合金在β单相区变形时,不同......
铍材切削加工温度场和应力场的数值模拟 李瑞文1,董平1 (1.表面物理与化学国家重点实验室,四川,绵阳,621907) 摘要:采用MSC.Marc软件对铍材切削加工温度场和应力场进行热力耦合有限元分析,铍材本构关系采用Johnson-Cook模型,编写子程序模拟铍材切削断裂分离现象.结果表明:铍材切削加工过程温升不明显,最高温度约45 ℃,切削后工件表面平行和垂直于走刀方向残余应力分量均为拉应力;采用工艺获得铍材切削稳定状态下切削力和进给力分别为280和–250 N/mm.此研究有助于加深铍材切削应力形成规律认识以及切削工艺参数优化. 关键词:铍; 温度场; 应力场; 切削; 有限元方......
原位合成TiB2/6351复合材料高温塑性变形行为的加工图 陈东1,王浩伟1,郭胜利2,李德富2 (1.上海交通大学,上海,200030;2.北京有色金属研究总院,北京,100088) 摘要:采用等温压缩试验法.研究原位合成TiB2(质量分数,8%)/6351复合材料在变形温度为300~550℃和应变速率为0.001~10 s-1范围内的高温变形特性.根据动态材料模型(DMM)建立TiB2/6351复合材料的加工图.采用TEM观察压缩后试样的微观组织.结果表明:加工图上的1个失稳区出现在较高应变速率(约0.631~10 s-1)区域,增强体颗粒和基体的界面处开裂甚至增强体颗粒本身发生破碎......