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露采边坡中部,为整体结构中酸性侵入岩,与之接触的围岩为灰黑色安山质火山角砾岩,接触面倾向北,局部向南,倾角70°~80°.本文作者主要对西藏邦铺矿区边坡中花岗岩开展室内岩石剪切流变试验,以获取不同应力状态下岩石的流变曲线,并深入分析其流变特性,建立岩石黏弹塑性剪切流变模型并确定模型参数,为矿山边坡黏弹塑性流变数值模拟提供重要的参考依据. 1 剪切流变试验 1.1 试验概况...匀变形并不影响其稳态流变的整体趋势. 比较图2中花岗岩各级流变曲线所对应的剪切应力可知,岩样发生流变破坏时对应的剪应力同时受正应力和岩样含水状态的影响.当花岗岩含水状态相同时,正应力越大则破坏所需的剪切应力也越大;当花岗岩所受正应力相同时,干燥花岗岩所需的剪切破坏应力大于饱水花岗岩.产生这种结果的原因是:1) 水对岩样的矿物颗粒起到润滑和软化作用,弱化了岩石的力学性能;2) 在一定应力范围内,施加......
;(3) 式中:为复自相关函数;为序列的均值. 关于延迟时间τ的选择,有研究者认为选择的第一个零点对应的时间[17],还有研究者认为当的值变为其初始值的1/e和1-1/e时所对应的时间[18]. 对于观测得到的数据序列,由于延迟时间计算方法的选择不同,计算结果相差会比较大.因此,实际在重构相空间时,τ的选取存在一定的范围,即保证τ不能过大,也不能过小.这是由于当τ过小时,重构相空间中相似信息过多,导..., HUANG Zhi-ping, SHEN Zhen-kang. Selection of proper time-delay in phase space reconstruction of speech signals[J]. Signal Processing, 1999, 15(2): 220-225. [18] 马 莎, 肖 明. 基于混沌理论的地下厂房围岩变形特征参数分析[J]. 水力发电......
研究中心,郑州 450016; 4. 河南省有色金属地质勘查总院,郑州 450052) 摘 要:姚冲钼矿床位于东秦岭-大别山钼成矿带上,矿体产于外接触带大别片麻杂岩中.对姚冲钼矿床成矿岩体的二长花岗岩开展了锆石Ce4+/Ce3+比值,Ce/Ce*及Eu/Eu*值的研究.结果表明,二长花岗岩的锆石Ce4+/Ce3+比值范围为188~676,平均值为384;锆石Ce/Ce*值范围为29.88~254.37,平均值为113.94;锆石Eu/Eu*值介于0.38~0.66之间,平均值为0.58,反映出与成矿作用有关的岩浆具有较高的氧逸度.锆石Ti含量温度范围为623.6~762.3 ℃,显示中酸性岩浆温度特征.姚冲成矿岩体源于扬子板块拆沉作用,导致软流圈上涌诱发加厚时地壳部分熔融产生的高氧逸度花岗质岩浆,高氧逸度岩浆在上升侵位的过程中,受到上部壳源物质的混染,岩浆在之后的结晶分异过程中......
点间距与TE模式相同.有限元法节点的分布与无网格法一致. 表1和2所列分别为三层模型视电阻率和阻抗相位数值计算的相对误差,相对误差值的大小对应着数值方法计算精度的高低,相对误差值越大,精度越低,反之则精度越高.由表1可知,3种数值算法(FEM,RPIM与PIM)计算精度均很高且量级相同,都随频率的增高而降低,精度变化范围约为3×10-10~4×10-3;阻抗相位数值计算精度变化规律与视电阻率类似...×10-4~1×103 Hz. 图4 方形截面二度体模型 Fig. 4 Two-dimensional model of square cross-section 数值计算结果显示RPIM,FE-RPIM和FEM计算的视电阻率断面图完全一致.图5(a)所示为RPIM的TE模式视电阻率断面图,低阻异常呈椭圆状,低阻异常横向上比实际低阻体范围大,视电阻率变化范围为780~1050......
指出,神秘材料的神秘性仅针对具有特定角度差的两个圆锥压头来说,如果增加角度差,其神秘性将退去. 上述方法均利用仪器化压入所得载荷-位移曲线来识别金属材料的弹塑性参数.然而,仪器化压入响应除载荷-位移曲线外,还包括压入生成的压痕.相对于载荷-位移曲线,人们针对锥形压头压痕的研究较少见诸报道.TABOR[32]在研究金属材料维氏硬度时发现,对于已经发生充足形变硬化的金属材料,压痕周围材料存在鼓凸现象;对于退火处理的金属材料,压痕周围材料存在沉陷现象.ALCALA等[33]在总结大量维氏硬度试验结果的基础上初步提出了压痕周围材料鼓凸/沉陷程度与材料应变硬化指数之间的函数关系式,在此基础上,ALCALA等[33]指出应变硬化指数约为0.2的金属材料的压痕既不存在鼓凸也不存在沉陷.CHENG等[34]通过有限元数值仿真发现,锥半角为70.3°的圆锥压头压痕周围材料的鼓凸/沉陷程度不仅取决于材料的应变......
套主力烃源岩,6种沉积体系,发育4类储层及多个高孔隙带,经历5期构造运动,形成6次沉积间断,在垂向上形成3套生储盖组合,为岩性-地层油藏的形成提供有利的地质条件. 按照圈闭成因及其几何形态,将其发育的岩性-地层油藏划分为岩性油藏,地层油藏和复合油藏3种类型油藏.油气主要沿不整合面及不同级次湖泛面上下分布,平面上围绕生油洼槽分布,不同的构造带上岩性-地层油藏类型特征不同.经钻探新发现3个整... and stratigraphic reservoirs; formation condition; distribution rule 岩性-地层油藏具有隐蔽性强,勘探难度大和不易识别和发现等特点,对岩性-地层油藏的勘探是目前世界范围面临的难题[1].近年来,随着油气勘探程度的日益提高和对地下地质情况认识的不断深入,岩性油藏不断被发现并日益受到石油地质学家的重视[2-3].在我国的东部盆地特别是渤海湾盆地,松辽盆......
,同时对墙体顶部施加Z方向约束,墙体底部为理想刚接. 1.3 有限元模拟试验的验证 在低周反复荷载作用下,W-MFPJ-1试件的承载力及变形能力对比情况如表1所示.从表1可看出:ANSYS计算值与试验值的误差在合理的范围之内,结果表明ANSYS有限元模拟与试验吻合较好,选用的单元形式,加载方式等具有一定的可行性和可靠性,能够较准确地反映试验试件的承载力,位移和破坏特征等信息. 表1...;开裂强度系数则变化不大,表明竖向压力对墙体的开裂强度影响甚小. 2.1.3 YL试件在低周反复荷载作用下的非线性分析 YL系列试件在低周反复荷载作用下的滞回曲线如图3所示,骨架曲线如图4所示,割线刚度退化曲线如图5所示. 从图3可以看出:滞回曲线呈两头大中间颈缩的形状,这是因为有限元模型未能模拟墙体裂缝错动的产生.在σ/fm<0.21范围内,YL试件随竖向压力的增大,滞回环面积经历了从......
合理的充填体强度不仅要满足维持采场与围岩的力学作用平衡,同时还要避免充填体强度过剩而造成的充填成本浪费.目前,学者们选择充填体的强度,通常借鉴建筑系统中混凝土强度评定准则,皆选用28d的强度作为选用标准[7-8];矿山充填体的原材料组成基本类似于建筑混凝土材料,在采用分级尾砂进行胶结充填时期,借鉴上述方法选定充填强度,最终选择充填灰砂质量比具有一定的合理性,但随着尾砂粒径变细,细颗粒占据全尾砂含量...部形态多以丝网状成片存在,复杂的裂隙组合体现出充填体内部结构强烈发育,但充填体内部结构相对比较致密,充填体内部整体性较好,如图3所示.图3(a)~3(b)分别为在不同放大倍数下的内部结构发育特征图.从图3可以看出:水化作用生产的胶凝产物多以丝线状黏结,呈丝网状结构,排列致密充填体内部微观形貌比较疏松;当放大到高倍时,胶凝产物多以絮片状组合,大量孔隙分布在片絮状物周围,排列基本无序,如图3(d)所示......
线性下降,节理几何参数控制着岩块的破坏模式.蒲成志等[5, 8]运用有限差分软件FLAC3D,在试验数据的基础上,建立应变软化模型,探索裂隙倾角与分布密度对岩体强度弱化的影响,所发现的规律可为预测裂隙围岩强度的变化提供参考.唐春安等[9-11]运用RFPA2D研究了岩石非均质性对裂纹扩展及峰值强度的影响,发现非均质度越差,材料的破坏峰值强度越低,且非均质岩体裂纹呈弥散分布.在荷载作用下,裂隙岩体裂...; 岩桥倾角对裂隙试样强度,变形的影响 起裂应力是试样在承受单轴荷载时,裂纹开始产生时的轴向应力.图5所示为裂隙试样单轴抗压强度和起裂应力随岩桥倾角变化的趋势.从图5可见:当岩桥倾角在15°~90°范围内变化时,峰值抗压强度先降低后增加,当岩桥倾角为60°时,裂隙试样的峰值抗压强度最低,当岩桥倾角为90°时,峰值抗压强度最高.因为当倾角为60°时,2条裂隙非常容易沿岩桥贯通而破坏,当岩桥倾角......
锚杆具有地层适应性强,便于施工,易于分散应力和节约造价等优点.但抗浮锚杆常年处于水下或者干湿交替区,遭受化学腐蚀,服役环境比普通锚杆更差,特别是在地铁等城市轨道交通建设项目中,由直流供电系统产生的杂散电流,弥漫在道床及其周围岩土介质中,对锚杆钢筋产生电化学腐蚀[1].通常所做的防护并不能从根本上解决问题,因此不容许采用金属锚杆.在这种情况下,使用非金属材料玻璃纤维增强聚合物(GFRP)锚杆成为最佳...]对GFRP筋与混凝土黏结性能进行全面研究,结果显示,试件破坏形态与锚固长度具有密切关系,在同等条件下,钢筋与纤维筋黏结力比例系数为1.2~1.5,最后,确定纤维筋与混凝土的黏结刚度k取值范围为0.604 7~1.915 7 MPa/mm.高丹盈等[10]研究了GFRP筋与混凝土黏结破坏机理以及GFRP筋直径和肋间距对GFRP筋与混凝土黏结滑移性能的影响.结果表明,GFRP筋与混凝土的黏结破坏形态主......