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碎屑充填的裂隙渗流模型并开展多种工况下的数值实验研究.研究结果表明:当裂隙相对接触率低于15%时,等效水力宽度数值计算结果与理论计算结果基本吻合,当裂隙接触面积继续增大,两者计算结果出现较大偏差;当裂隙表面模型增加相同的分形维数时,渗流体积流量减小愈加明显;分形维数为2.4的裂隙模型接触率变化范围为19.3%~29.2%,但稳定体积流量仅为初始状态的0.20%,说明剪切过程裂隙接触面积对渗流的影响...模型分析结果显示稳定渗流体积流量分别为初始状态的45.0%,44.8%,23.9%和13.7%,呈现出增加相同的分形维数,渗流体积流量减小愈加明显之势.分形维数为2.4的裂隙模型接触率变化范围为19.3%~29.2%,但稳定体积流量仅为初始状态的0.20%,表明剪切过程裂隙接触面积对渗流的影响与其分布状态密切相关,其影响程度远大于单纯接触面积变化的影响.渗流方向与剪切位移方向对渗流的影响同样是通过......
观剪切形成与破坏阶段这6个阶段;拉伸裂纹在加载全过程中经历"张开-闭合-重新张开"的过程;孔洞周围次生裂纹的起裂大多为张拉和剪切破坏共同作用的结果,其后剪切作用逐渐对裂纹的扩展起主导作用. 关键词:岩石力学;孔洞砂岩;数字图像相关方法;孔洞形状;裂纹扩展 中图分类号:TU458 文献标志码:A 文章编号... of sandstone 式中:σt为拉伸强度,MPa;E为弹性模量, MPa. 由图7(a)可得应力集中区域的拉伸主应变为1.07×10-2,超过了临界拉应变,可认为该区域部分点已经破碎形成微小裂纹,但微裂纹的范围及密度不大,尚未成核导致宏观裂纹. 2) 拉伸裂纹稳定扩展阶段(AB段).当施加的轴向荷载达到应力-应变曲线上B点的应力水平时,2条拉伸裂纹沿加载方向继续增加,最大主应变约为2.5×10-2,比A点的......
约为干燥土渗透率的1/2.ZHAN等[3]发现当压实黄土的含水率越高且土块越大时,土块间孔隙增多,土样各向异性明显,渗气率出现增大的趋势.LIU等[4]发现在湿度较高时,膨润土-砂混合物的有效气体渗透率随着围压的增大而明显降低.刘奉银等[5]通过不同增湿路径下非饱和重塑黄土的浸水增湿试验,发现不同增湿级数下渗透系数差异较小.CHEN等[6]利用改进的MAPL(modified air...粒和孔隙的划分更明显;最后对微观孔隙结构参数进行统计. 2 试验结果与讨论 2.1 重塑黄土初始含水率与渗气率的关系 相同干密度下,重塑土样渗气率随初始含水率w的变化规律如图2所示.从图2可见:当ρd≤1.60g/cm3时,不同地区的重塑土样渗气率随着含水率的增大而增大,当w>13%时,渗气率的增长较为明显,随着干密度增大,渗气率平稳增大,含水率对渗气率的影响逐渐变小,渗气率变化范围减小,曲......
用.同时,人们在该模型的基础上又进行了大量研究,并扩展了该模型的应用范围.魏汝龙[13-14]基于能量原理与正交流动法则,采用非固定的屈服面形状,使得固定屈服面的MCC模型成为魏汝龙模型的一个特例.SANDLER等[15]对剑桥模型进行了修正,使其能够反映土的剪胀性,塑性硬化性.AMERASINGHE等[16-18]将该模型的应用范围扩展到了超固结土.HSIEH等[19-21]在剑桥模型的基础上建...-Chang模型进行描述.王金艳等[29-32]的研究表明,剑桥模型对描述黏性土软土的应力-应变关系的准确度比其他本构模型的高.而针对剑桥模型理论框架的改进是岩土本构模型的重要发展方向[29].因此,本文作者基于剑桥类模型理论框架进行等向固结与回弹试验以及不同围压下的固结排水剪切试验,研究生物酶掺量对MCC模型相关参数λ,κ和M以及对魏汝龙模型相关参数的"扰动"作用,从而建立可对具有不同生物酶掺量的......
[10-12]及理论解析方法[13-15]等方法开展了相关研究.在这些方法中,现场实测和模型试验往往存在周期长且耗资较大的缺点;数值计算虽然能够较合理地模拟复杂的实际施工过程以及隧道-围岩相互作用,但需要借助于大型商业计算软件,特别是在处理复杂大型模型时,对计算机的性能要求高,计算很耗时.理论解析法具有简便快捷等特点,更适合应用于初步设计和指导工程施工.在既有研究成果中,较典型的作法是将盾构隧道简... Vlasov地基-Timoshenko梁计算模型 1.1 建模思路 既有研究表明,在研究上部开挖卸载对下卧既有盾构隧道的回弹变形影响时,可将影响范围内的盾构隧道简化为1条细长梁.同时,考虑到盾构隧道通常是由一系列预制管片通过高强螺栓拼接而成,因此,环与环之间的接头部位变形是影响隧道纵向变形的关键因素.SHEN等[16-18]认为盾构隧道纵向变形由弯曲和剪切这2种基本变形模式组成,即盾构隧道发生纵向变形时既受......
于球形压头的加工精度;此外,应用球形压头压入不同硬质金属材料时,相同最大压入深度所对应的最大压入载荷变化较大,这就要求实验仪器具有较宽的输出载荷范围[19-21]. 本文作者把实验压痕作为一个独立的仪器化压入响应参数,结合载荷-位移曲线获得的两个独立的仪器化压入响应参数,建立与材料弹塑性参数的函数关系,实现基于Berkovich/Vickers压头的金属材料弹塑性参数仪器化压入识别方法,该方法利用...殊位置关系的多次仪器化压入为仪器化聚集式Vickers压入.定义第三次仪器化压入比功(We/Wt)3为卸载功We3与加载功Wt3的比值,其中卸载功We3等于第三次仪器化压入卸载曲线与载荷-位移曲线横坐标所围面积,加载功Wt3=pmhm3/3,hm3为第三次仪器化压入最大压入深度.进而确定第三次和初次仪器化压入比功之比[(We/Wt)3/(We/Wt)1]. 图3 仪器化聚集式......
的关键,作者采用对热效应十分灵敏的微热量热计监测并记录捕收剂在氰化黄铜矿表面吸附的过程,旨在从热力学角度阐释次氯酸钠和焦亚硫酸钠活化浮选氰化黄铜矿的机理. 2.2.1 量热曲线 用微热量热计分别记录了丁基黄药在不同活化程度的氰化黄铜矿表面吸附过程的量热曲线(见图4).图4中,横坐标轴为时间,表示吸附过程时间长短;纵坐标轴为热电势,代表吸附过程的瞬时热量大小;量热曲线与t轴所围的积分面积......
values 为了量化应变强化量对022Cr17Ni12Mo2塑性性能的影响,采用塑性应变能密度来表征应变强化过程中塑性的变化.使用面积法计算不同应变强化量下拉伸过程中的弹性应变能密度和塑性应变能密度,如图2所示.通过抗拉强度对应的点作1条斜率为弹性模量的直线,将拉伸曲线与坐标轴围成的区域分为2部分:左侧区域面积为塑性应变能密度,右侧区域面积为弹性应变能密度. 图2 拉伸应变能密度 Fig. 2......
井某段的突涌水风险分析,通过与现场情况和其他方法的评估结果对比,验证了该方法的合理性与实用性.此外,本方法考虑了突涌水这一复杂非线性系统与围岩的空间变异性,评价结果更准确,可靠;且在解决确定与不确定问题方面具有较好的适用性. 关键词:突涌水灾害;风险评价;属性区间辨识模型;三角模糊层次分析法 Foundation item: Project(51722904) supported......
criterion; true triaxial test; material parameters; shape function; aspect ratio of K 强度理论是研究材料在复杂应力状态下破坏规律的科学[1],进行工程设计和结构稳定性分析时,正确描述材料的变形破坏规律至关重要.到目前为止,国内外学者已提出许多强度准则,但都有一定适用范围和应用条件.强度准则较著名的有Drucker...面内不满足外凸性条件;SINGH等[7]引入指数函数对高围压状态进行了修正,提出了非线性M-C准则公式,但在应用中发现该准则适用性有限,因此,有必要进一步对强度准则进行研究.M-C准则概念简洁明了,参数少且易于通过试验获得,广泛应用于岩土工程中[8-11],为此,本文作者针对M-C准则进行进一步试验验证与修正.长期以来,人们用常规三轴试验对M-C准则进行适用性验证,但对真三轴试验验证较少.本文作者......