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架的压杆,提供小于受压构件屈曲荷载的限制力,从而使受压构件不发生屈曲破坏.限制力装置使受压构件具有理想的弹塑性性能,可以改善空间桁架延性,避免脆性破坏,并提高空间桁架的承载力.PARKE[2]设计了限制力装置受压柱,通过改变传力途径上部件的受力形式防止构件屈曲失稳.该受压柱由外钢管,内钢管和4个板条组成.在限制力装置上部,板条与外钢管塞焊连接;在限制力装置下部,板条与内钢管通过三面角焊缝围焊连接...要比多管构造的小.一般情况下,限制力装置作为空间桁架的受压构件承受恒载和活荷载,而地震作用和风荷载往往引起空间结构构件承受循环往复荷载和双向大位移,普通限制力装置不能有效发挥作用.为了扩大限制力装置的适用范围,提高结构受力性能,本文作者提出一种新型限制力装置的完整构造,以满足结构理想延性构件7个性能目标:1) 可以限制钢构件的低阶模态屈曲[9];2) 防止连续倒塌,提高结构的鲁棒性;3) 有稳定的......
模型,利用盾构模拟系统研究发现土压力在推进力计算中发挥了关键性作用,并确定了由土压力与切深率组成的推进力计算模型.赵博剑等[6]以深圳地铁复合式土压平衡盾构施工为背景,对区间典型地层的盾构掘进参数与地层相关性进行了统计分析,发现不同地层中的施工参数存在一定波动差异性.陈仁朋等[7]对盾构掘进中盾构与围岩的相互作用规律,土压平衡盾构总推力,刀盘扭矩的影响因素进行了分析,研究结果可用于盾构刀盘装备扭矩设计等.在盾构施工参数对地层位移影响方面,郑刚等[8-9]分析了盾构推进参数与掘进速度的关系,并研究了对周围地层沉降的影响规律,发现当掘进速度不同时各掘进关键参数的取值范围不同,但各掘进参数之间具有一定的相关性.魏新江等[10]通过盾构隧道施工现场监测,研究了盾构参数关系及其对地层位移的影响,发现盾构总推力,土舱压力和刀盘扭矩基本同步变化,施工沉降与土舱内外压力差值成反比.综上可知盾构在不同土层中......
基础模型,如图4所示.在正演过程中,有限单元法目标区域网格规模设置为35×32,网格间距为200 m.为减少计算量,控制异常体和围岩电阻率不变,通过移动异常体的位置来获取样本数据集,异常体移动位置遍布整个网格,每次移动间距为400 m.计算时,选择36个测点,测点间距为200 m,并记录16个频点的视电阻率及相位,频点范围为Hz,按对数等间隔分布.将采集范围内所有测点和频点电阻率及相位作为网络输入...个采集通道.经调查,隧道区域附近岩性为前奥陶系石英片岩和绢云母石英片岩.所选测线位于隧道正上方,共布设26个测点,测点间距10 m,记录41个频点,频点范围为2.5~19 983.3 Hz.由于实测数据的频点,点距,电阻率等与理论模型试验不同,需要重新构建样本数据集.首先,根据实际探测区范围构建网格,点距为10 m,所选频点与实测数据频点一致;再根据该地区已知的地质资料和岩石矿物测定结果,确定模型......
生而导致的粘聚力强度劣化和摩擦强度的强化的过程.然而,确定压缩过程粘聚力强度和内摩擦强度需要开展复杂的三轴循环加卸载,限制了该模型的广泛应用.本文以北山花岗岩为研究对象,首先开展了多个围压条件下(5,10,20,30 MPa)三轴循环加卸载试验和常规三轴试验,研究不同温度处理后(100,300,500,600,800 °C)北山花岗岩的变形和强度性质.结果表明岩石的轴向和切向加卸载割线模量与加载应......
3 类:浸染状矿石,角砾状矿石-网脉状矿石和块状矿石.矿区的矿石结构类型总体较为简单,以它形-半自形微粒结构和自形-半自形粒状结构为主,交代假象结构,粒状-纤维状变晶结构,碎裂结构次之,本区围岩蚀变具有明显的多样性多梯度特征. 2.2 矿区地质及矿石特征 矿石中主要金属矿物为赤铁矿及褐铁矿,部分磁铁矿与假像磁铁矿,少量黄铁矿,闪锌矿,方铅矿,以及微量磁黄铁矿,黄铜矿,黝铜矿及铜蓝;透明......
, 30(5): 699-704. DOI: 10.1016/j.ijmst.2020.06.005. (Edited by ZHENG Yu-tong) 中文导读 深部高应力下采空区顶板综合安全系数 摘要:深部高应力下顶板安全系数是评价顶板稳定性的定量评价指标.基于采场顶板围岩破坏形式,构建了空区顶板力学模型,利用无铰拱理论推导顶板内力大小.针对顶板压缩,剪切破坏形式,提出了深部开采环境下顶板安全......
限平衡法,对超前小导管下的隧道掌子面围岩稳定性进行了分析.并通过数值模拟,分析了隧道掌子面变形特征,进而讨论了各参数对管棚挠度和掌子面稳定性的影响.结果表明:增大小导管的管径,减小小导管支座处的初始位移,采用短进尺,小开挖高度可提高掌子面的稳定性.随着隧道埋深的增加,掌子面稳定性安全系数先减小后增大,然后保持不变.隧道掌子面中心的变形量大于周边和转角处的变形量.水平位移随管长的增加变化不大.掌子面......
1600 m水平[2].但矿井深度的增加给采矿带来了一系列工程技术难题,主要表现为地压升高导致岩爆,采场失稳问题显著,顶板突水事故增加以及高地温造成的恶劣工作环境等问题[3].而胶结充填体在采空区通过让压支护作用能有效改善采场应力分布,减少围岩冒落,垮塌,同时能获得可观的矿石回收率和较小的损失贫化率,另一方面能有效降低地表固废堆存给矿山企业带来的环境压力和尾矿库溃坝风险[4].因此,胶结充填采矿法......
土工程可靠性设计和稳定性分析的关键因素.为了准确地评价不同围压条件下岩石的三轴抗压强度,本文提出了一种基于莫尔-库仑准则的非线性经验强度准则.通过分析11种岩石材料三轴试验强度,探讨了所提出准则的可行性和有效性.为进一步验证,选取了6个典型强度准则,并对各准则的预测结果和试验结果进行对比分析.对比结果表明,应用本文提出的准则对11种不同岩石材料进行97个常规三轴压缩试验,预测结果与试验结果高度一致......
提 依据矿山充填实际情况,充填料浆刚充入采场呈液相时对充填挡墙的作用最强,因此只对液态物料力学性质状态进行分析.作以下假设[18]: 1) 均匀,各向同性.首先假设围岩是均质,各向同性材料,再假设采空区形成后,充填过程一次性完成,且胶结充填料浆不发生离析现象.非胶结充填体也满足该假设. 2) 连续,完全弹性. 3) 微小位移变形.胶结充填体受力之后,各点位移均远远小于物体原来尺寸. 必要前提条件如... kPa和110 kPa时,第一次理论值大于实测值是由于非胶结充填刚开始,脱水管不断脱水所致;第二次理论值大于实测值则是由于试验采场与周围采空区有联通的通道所致,对联通通道处理后,实测值又反超理论值. 图6 非胶结充填体顶水实测值与理论值对比 Fig. 6 Comparison between measured value and theoretical value......