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适用于各类土的经验公式: .其中:c为与不同土类相关的常数;e为不同土类的孔隙比;为不同土类的平均有效围压;ROC为不同土类的超固结比;k为与土的塑性指数Ip有关的参数. 2) 波速法.计算式为.其中:为土的密度;vs为土的剪切波速. Davidenkov模型参数动阻尼比据孙静[13]对国内不同地区的土样采用共振柱试验方法所得的试验结果选取. 2 动力分析方法及关键问题的解决 2.1...种材料性质相差很远的介质界面,仅在一定应力水平范围内才能保持位移的连续性,所以,传统动力学分析中,接触面的处理大多采用2种材料的变形完全协调的假定不适用.在分析土与坝体接触界面上的状态非线性问题时主要采用以下3种方法: 1) 非线性S-R模型.取弹簧刚度与阻尼表达式中的土剪切模量为有效接触比的函数,近似考虑土体的非线性.此方法简单,方便,对于定性分析具有一定的价值. 2) 离散单元法.根据代表单个......
体颗粒在初始平衡时的坐标,通过反演分析即可实现放出体在模型中具体位置的可视化,并能在整个放矿过程中监测放出体演化过程.以试验5为例,图4所示为该试验中放出体在模型中的位置剖面图,其中颗粒所围成区域即为放出体. 图3 5组试验放出体形态示意图 Fig. 3 Schematic diagrams of IEZ forms of 5 groups of experiments...条件下的试验b~e所得结果的高度拟合则拓宽了式(1)的适用范围,即得出结论:这3类边界条件下放出体高度与放矿量均满足式(1)所示的关系. 2.3 放出体高度与放矿量关系 以试验b为例,图5所示为放出体高度理论曲线与试验b所得结果的对比.由图5可见:放出体高度的变化趋势可分为2个阶段:第一阶段是在放矿初始阶段,放出体高度呈指数形式快速增加,随着放矿量的增加,其增长率逐渐减小;第二阶段,放......
西南部部分地区(图1(a)).研究区位于四川盆地东南缘川东高陡断褶带和八面山断褶带,在盆地长期的构造演化过程中,形成一系列北东-南西向雁列式褶皱.晚奥陶世,雪峰隆起,川中隆起和黔中隆起露出海平面之上,使研究区早,中奥陶世具有广海特征的海域转变为被隆起所围限的局限海域[9],形成大面积低能,欠补偿,缺氧的沉积环境[6].研究区志留纪早期继承了奥陶纪末的构造格局,伴随着全球性的海侵事件,形成了龙马溪组...12.6%;碳酸盐矿物质量分数分布在0~19.0%之间,平均为5.6%;黄铁矿质量分数分布不均匀,其质量分数分布于0~3.0%,平均为0.8%,露头样品中黄铁矿质量分数比钻井岩心的低. 2.2 储层物性及压汞法孔隙参数 2.2.1 储层孔隙度与渗透率 渝东南地区下志留统龙马溪组黑色页岩有效孔隙度和渗透率测试结果见表2.由表2可知:有效孔隙度分布范围为1.30%~5.40%,平均为......
着建筑信息化技术的发展,以建筑信息模型(building information modeling,BIM)技术为手段对建筑行业的各个阶段进行应用与研究已越来越受到业界的重视.人们对建筑风环境的研究主要采用现场测试,风洞试验和CFD数值模拟等方法[1-2].风洞试验结果表明,高层建筑气流引导影响随建筑高度变化而变化,并影响到周围建筑的气流动向.Selvam[3]基于房屋试验模型,提出了风参数标准模...转换成STL格式),使复杂几何体的生成更加方便,在边界条件的定义方面也极简单,并且网格自动生成. 3 风环境超越评价方法 超越风速概率评价方法是标准适合程度评价的重要方法,它是通过判断风速度超过某一标准值的概率,进而对风环境进行评价.超越风速评价方法引入了概率统计方法,考虑了特定时间跨度内状况,通过风速超越比率进行判断.该方法的基本原理是:在建筑物周围行人区,若平均风速v>5.0 m......
,bi,cj分别为所解决问题的相关系数;i,j,k为所解问题的变量索引;m,n为索引的取值范围. 1.2 混合整数规划模型构建 结合无底柱分段崩落法矿山的实际情况,运用上述理论依据,选择合适的目标函数,约束条件及决策变量建立数学模型来解决地下金属矿山生产计划中回采顺序优化问题. 设地下金属矿山有V个分段,划分为A个采场,在计划周期T内决定A个采场何时开始,则设其采场回采顺序优化的决策变量为 . 无底柱分段崩落法的特点是在矿体内一般以15 m×15 m的网度开掘回采巷道,并在其中打上向扇形深孔落矿,随着矿石放出,崩落的围岩充满采空区.为了保证整个回采过程的安全高效,必须考虑到空间的约束关系(见图1):水平方向上限制采场b开采的采场a,c未开采时,采场b不可开采;垂直方向上限制采场d开采的采场b未完成50%时,采场d不可生产. 图1 采场空间约束关系 Fig. 1......
管盐岩本身的渗透率极低,但由于盐岩在造腔和运营过程中受交变载荷影响,导致腔体围岩的渗透率提高,同时夹层还存在变形不协调而产生层面滑动,使得层状盐岩储气库可能存在渗漏的风险,因此,密封性成为储气库安全评价的重要指标之一.国内外对层状盐岩渗透性研究刚刚起步,尤其对层状岩盐的渗透性和含夹层的盐穴储气库的渗漏研究甚少.HUNSCHE [1]提出了损伤扩容准则,认为当应力状态处于压缩-扩容边界之上时,盐岩损...了多夹层盐穴储气库极限运行压力的计算方法.黄小兰等[6]从现场气密性测试,盐岩及夹层扫描电镜试验等多方面对潜江地区层状盐岩天然气储库密闭性进行了研究.周宏伟等[7]对湖北云应含夹层盐岩进行了渗透性测试,测得的渗透率范围为10-16~10-18 m2.彭瑞东等[8]借助可以进行原位加载下实时观测的SEM实验系统,对载荷作用下层状盐岩开裂破坏时的裂纹扩展规律进行了研究,探讨了层状盐岩破坏的细观机制.张......
位移沿锚固体长度的分布规律.KIM等[4]通过数值模拟和试验方法对锚杆荷载传递过程进行了研究分析.为了反映岩土体的弹塑性特点,XIAO等[5]考虑锚固体周围土体应变软化特性,基于剪切位移法,探讨了拉力型锚杆的荷载传递机理;郭锐剑等[6]在此模型假定基础上,分析了在不同拉拔荷载作用下,锚杆剪应力分布模式;同样基于三阶段线性黏滑模型,REN等[7]分5个阶段研究了锚杆荷载传递全过程;段建等[8]则认为...拔荷载作用下,锚固界面因剪胀作用而引起的抗剪强度明显增加,因此,假设锚固段周边土体弹性极限抗剪强度τf随深度增加也是按指数函数增长:τf(z)=τf0enz,见图2(c).其中,τf0为锚固段顶部周围土体弹性极限抗剪强度;n为弹性极限抗剪强度随深度变化系数. 4) 随着深度的增加,土体所受围压也不断增大,不仅极限抗剪强度随深度增加,而且残余抗剪强度与极限抗剪强度之比亦增大[17].于是,假设锚固段......
所示,其中,x轴指向前进方向,y轴指向侧行方向,规划的参考ZMP轨迹始终位于足部支撑多边形(图(1)中虚点线与足部围成的区域)的内部. 图1 ZMP轨迹和足部轨迹示意图 Fig. 1 Diagram of ZMP trajectory and foot trajectory 1.1.2 线性倒立摆模型 采用线性倒立摆模型.该模型假定机器人腿部无质量;将机器人简......
的大气污染物PM10小时质量分数的预测模型;蒋建平等[6]在仅选取4个常规物理参数作为主要影响因素的条件下,利用BP神经网络对土压缩系数进行了预测;姜安龙[7]利用BP神经网路建立了回采巷道围岩稳固性的知识表达系统,解决了山东兖州煤矿巷道稳定性判别困难的问题.本文作者研究通过对比分析,简化输入,输出因子,进行正交试验,建立网络学习,训练样本,优选出最佳网络模型;扩大正交试验,增加输入因子水平,组合......
间所围成的面积计算所得,建立蠕变时效强化模型.当时效温度为175 ℃,时效时间为18 h时,合金的屈服强度增量与应力强化作用面积的关系如图7所示. 图7 蠕变时效屈服强度增量与应力强化作用面积拟合曲线 Fig. 7 Data fitting curve for yield strength increment of creep age under different......