DOI: 10.11817/j.ysxb.1004.0609.2021-36500
自然时效对AA7075板材锯齿形屈服行为的影响
董国疆1，孙宇飞2，樊博成1，王贵开1，赵长财2
(1. 河北省特种运载装备重点实验室(燕山大学)，秦皇岛 066004；
2. 先进锻压成形技术与科学教育部重点实验室(燕山大学)，秦皇岛 066004)
摘 要：基于高强铝合金低温形变热处理工艺，研究了自然时效对AA7075铝合金力学性能的影响并使用透射电镜(TEM)对热处理后的组织形貌进行了观察。将板材试样单向拉伸与三维数字图像相关(3D-DIC)技术相结合，研究了自然时效对板材拉伸变形锯齿形屈服行为(Portevin-Le Chatelier，PLC效应)的影响，对B型、C型PLC效应时域和空域行为的相关性进行了研究；应用轮廓扫描与3D-DIC等技术手段，研究了PLC效应为对变形试样表面质量的影响机制。研究表明：随自然时效时间延长，PLC效应产生的应力锯齿和PLC变形带特征均由C型向B型转变，直至消失；变形试样表面波纹度减弱。对于PLC变形带的带静态行为，变形带作用位置随机，产生周期短，对试件表面质量的影响最大；带动态行为，PLC变形带传播引发板材表面质点产生连续、均匀的厚向位移，对表面质量影响小。
关键词：AA7075铝合金；Portevin-Le Chatelier (PLC)效应；时空演变；表面质量
文章编号：1004-0609(2021)-03-0578-12 中图分类号：TG146.2 文献标志码：A
引文格式：董国疆, 孙宇飞, 樊博成, 等. 自然时效对AA7075板材锯齿形屈服行为的影响[J]. 中国有色金属学报, 2021, 31(3): 578-589. DOI: 10.11817/j.ysxb.1004.0609.2021-36500
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轻量化作为实现节能减排目标的重要途径，近年来备受各个领域的关注。AA7075是Al-Zn-Mg-Cu系超高强铝合金，具有密度小、比强度高、韧性强等特点，在航空、航天、汽车、船舶等领域已大量应用[1-2]。AA7075属于可热处理强化型合金，其固溶处理后对自然时效敏感，板材性能变化较大[3]。商用AA7075-T6板材强度高、塑性差，难以在室温条件下成形复杂型面零件，生产中常采用低温形变热处理方式进行加工。低温形变热处理工艺，即对铝合金板材进行固溶处理提高板材的成形性能，随后进行冷成形，最后通过人工时效处理恢复制件材料原有力学性能，这使AA7075板材在室温条件下成形复杂零件成为可能[4-5]。然而，低温形变热处理工艺虽然可以有效提高板材的成形性能，但室温成形AA7075板材仍然存在问题，即在塑性变形期间表现出的Portevin-Le Chatelier (PLC)效应。PLC效应的典型特征是应力-应变曲线的锯齿形屈服和试样表面出现条带状的局部变形，也称为PLC变形带。由于PLC效应导致板材的不均匀变形，变形带位置处的局部应变远高于其他位置，因此，通过应变云图可以准确观测变形带的变化情况。PLC效应归因于溶质原子和可动位错间的动态的钉扎和脱钉作用，即动态应变时效(DSA)[6-7]。PLC效应使板材不均匀变形加剧，降低板材的延展性，在板面形成带状痕迹，严重影响板件表面质量。
PLC效应制约了铝合金板材在工程上的应用，其形成与预防机制理论研究现已成为行业内的热点问题。CAI等[8]使用两个相互正交数字图像相关系统观测了5456铝基合金中的PLC效应的时空特征，在宽度方向和厚度方向上同时观察到PLC效应。NAKAMURA等[9]使用电子散斑干涉法研究了AA5052合金在拉伸试验中的PLC现象，系统的研究了塑性变形过程中PLC变形带的形核和传播过程，将应变变化与载荷中的锯齿曲线对比研究表明，高应变速率下的A型和B型PLC效应的差异源于PLC变形带中的局部应变，低应变速率下PLC变形带形核、传播过程的响应更为复杂。MEHENNI等[10]使用红外热成像技术研究了B型、C型PLC效应过渡期间PLC变形带形核与应力锯齿之间的相关性，单向拉伸应变速率为2.38×10-4 s-1的试样变形过程中PLC效应由从B型转变为C型，应力跌幅统计分布向钟形的高斯分布转变，PLC变形带表现出较强的不相关性。ZDUNEK等[11]使用三维数字图像相关(3D-DIC)研究了Al-4.5Mg-0.7Mn合金的PLC效应，结果表明，应力-应变曲线上的应力下降、应变带成核与后继应变调节直接相关；CHENG等[12]利用3D-DIC观察了试样表面全场变形时空演变，并获得了加载过程中的厚向位移的分布情况。
PLC效应产生的主要弊端在于其存在将导致板材成形性能和试件表面质量降低这一工程问题。目前，对PLC效应的研究主要集中于产生机理和时空行为的研究，并已取得许多优秀成果[13-15]。但是，对于PLC变形带对试件表面的作用机理却鲜有报道。目前，对于PLC效应工程上还没有真正行之有效的解决方法。自然时效会引起组织内部原子浓度、沉淀相等分布的显著变化，进而对合金的PLC效应产生影响[16]。自然时效作为低温形变热处理工艺过程中的重要一环，研究其工艺参数对PLC效应的影响对AA7075板材零件的设计开发和生产实践有重要意义。
1 实验
本文选用南南铝业AA7075-T6轧制板材，厚度2 mm，其化学成分见表1。试验流程图如图1所示。
表1 AA7075板材化学成分
Table 1 Chemical composition of AA7075 sheet (mass fraction, %)
根据GB/T 228.1—2010《金属材料拉伸试验第1部分：室温试验方法》要求制备板材单向拉伸试样，用电火花切割机在AA7075-T6板材上切取试样。首先，测试获取AA7075-T6板材力学性能参数：屈服强度σs=456 MPa，抗拉强度σb=549 MPa，最大力伸长率Agt=10%，断裂伸长率At=11.7%。随后，对板材试样进行固溶水淬，即(480 ℃, 0.5 h)固溶且20 ℃水淬，固溶处理采用SX-G123型节能箱式电炉(炉温波动＜1 ℃)，当炉温达到设定固溶温度后放入试样，固溶达到保温时间后放置于20 ℃流动水中淬火(转移时间＜5 s)。自然时效，即试样经固溶水淬后在室温环境放置，自然时效时间tNA分别控制为0 h至168 h不等，而后通过单拉试样测定试样力学性能参数。
图1 试验流程图
Fig. 1 Test flow chart
板材材料力学性能试验采用微机控制电子万能材料试验机，每种方案重复测试5组，并选3组数据取均值，拉伸方向与板材轧制方向一致，平均应变速率控制为0.001 s-1。单向拉伸试验的同时利用三维数字图像相关(3D-DIC)对变形过程中三维空间内全视野的形状、位移和应变数据进行采集。试验过程中，相机拍摄频率为10 Hz，拉伸机数据提取频率为100 Hz。拉伸变形结束后，用超声波酒精清洗试件，利用MarSurf XC20轮廓测量仪对试件表面波纹度进行测量，扫描长度为25 mm。
2 结果与分析
2.1 自然时效对固溶后板材力学性能的影响
试验选取固溶参数为θS=480 ℃且tS=0.5 h，将试样固溶水淬后分别进行不同时长的自然时效，通过拉伸试验获取力学性能参数曲线，如图2所示。板材固溶水淬后最大力伸长率Agt=22.3%，屈服强度σs=130 MPa和抗拉强度σb=336.7 MPa，强度最低，伸长率最高，从板材力学性能指标看易于塑性成形。
图2 不同自然时效时间试件的力学性能参数曲线
Fig. 2 Mechanical properties of specimens with different natural aging time
试样固溶后经自然时效，时效时间tNA在[0, 48] h内，板材强度随tNA回升迅速，伸长率随tNA的延长呈先降后升的趋势，当tNA=24 h时，Agt将低至20%，当tNA=48 h时，Agt回升至21.5%。当tNA≥ 48 h时，板材力学性能受自然时效作用的影响明显减弱，伸长率和强度均有提升，但变化不大。直至tNA=168 h时，板材屈服强度回升至原材的65%，抗拉强度回升至原材的90%；而最大力伸长率Agt=22%，较原材提高了2倍，屈强比和伸长率的提高使AA7075板材成形性能较原材大幅改善。
图3(a)、(b)所示为AA7075-T6板材的透射电镜明场像，可见，在晶粒内部存在大量球状和杆状的析出相，其析出相尺寸在100~300 nm之间。T6态板材组织为峰值时效组织，其强化性能优异，这与观察到的组织相一致。图3(c)、(d)分别为tNA=0 h和tNA=24 h时AA7075板材的透射电镜明场像。可见，固溶处理后，析出相逐渐溶解入基体中，析出相数量大量减少，使板材的强度降低，塑性成形性能大幅提高。当自然时效24 h后，组织中的强化相数量明显增多。可见，自然时效的作用将导致强化相从过饱和固溶体中析出，材料强度得到回复。
2.2 自然时效对PLC效应时域行为的影响
PLC效应一般可分为3种类型：A型带连续传播，应力锯齿在包络线上方，不易分辨；B型带跳跃传播，应力锯齿呈“簇状”悬挂于包络线下方；C型带随机产生，应力锯齿沿包络线均匀震荡[17]。图4(a)显示，自然时效时间对固溶水淬后AA7075板材工程应力应变曲线的锯齿形屈服行为(PLC效应)具有显著影响。总体看，随tNA延长，板材的PLC效应减弱。当tNA=0~48 h，锯齿类型随tNA延长从沿应力包络线震荡起伏的C型锯齿逐渐向“簇状”悬挂的B型锯齿转化；当tNA≥96 h时锯齿形屈服行为消失。图4(b)显示，在PLC效应的产生的阶段，不同自然时效条件下的应力锯齿之间均存在幅值较小的应力波动。PLC效应一般采用四个宏观特征量来表征(见图4(c))，即临界应变εc、应力跌幅△σ、再加载时间tr、跌落时间td。
2.2.1 临界应变
临界应变表征的是被钉扎的大量可动位错在热激活辅助下第一次脱钉所需要的应变，此时如林位错等的阻碍能力、溶质原子气团的钉扎能力、可动位错的脱钉能力三者处于一种相对平衡状态[18]。AA7075板材拉伸试验表明，tNA对应力应变曲线的变化趋势，以及对PLC效应均有显著影响。当tNA≤3 h时，板材进入塑性变形即产生应力锯齿，临界应变εc等于初始塑性应变ε0，而后随tNA延长临界应变逐渐增大，产生应力锯齿的临界点后移。随tNA延长，板材微观组织表现为固溶原子密度降低，GP区不断形成。GP区析出阻碍可动位错运动，使可动位错平均运动速率减慢，更容易被溶质原子钉扎。此时，将有更多的溶质原子在等待时间内向位错偏聚，从而钉扎强度增大。要克服由于自然时效tNA增加而变强的障碍，必须增大塑性应变以增强作用在可动位错上的背应力[19]。因此，随着自然时效时长增加，PLC效应的临界应变逐渐后移，如图5所示。
图3 AA7075板材透射电镜(TEM)明场像
Fig. 3 TEM images of AA7075 sheet
图4 自然时效对板材工程应力-应变曲线PLC效应的影响
Fig. 4 Effects of natural aging on PLC effect of engineering stress-strain curves(σ-ε) and engineering stress-time curves(σ-t)
图5 临界应变随自然时效时间的演变曲线
Fig. 5 Variation of critical strain with natural aging time
2.2.2 应力跌幅
应力跌幅△σ反映了溶质原子气团对位错的钉扎强度。表2显示，随自然时效时长增加，平均应力跌幅升高。当tNA≥6 h，△σ呈峰形分布。根据已有对应变速率与PLC效应的相关性研究[18]，本文获取的tNA=0 h的幅值分布与幂律分布向峰形分布转化的过渡阶段的某一时期相同。由于应变速率的限制，tNA=0 h的试件并未呈现出理想的幂律分布规律。由于其幅值分布处于幂律分布向峰形分布转化的过渡阶段，因此tNA=0h幅值分布规律兼具幂律分布与峰值分布的双重特征。根据非线性动力学原理，幂率分布符合自组织临界性特征，而峰形分布则具有典型的混沌特征[20]。因此，随tNA的增加，PLC效应从自组织临界性转变为混沌。
2.2.3 再加载时间与跌落时间
再加载时间tr表征可动位错被溶质原子气团钉扎，在外力作用下脱钉前的一段时间，即在微观上被称作“等待时间”，与林位错密度、溶质原子扩散速度、可动位错运动速度有密切联系。跌落时间td表征可动位错挣脱溶质原子气团钉扎后快速运动，直到再次被溶质原子气团钉扎这段时间。由于可动位错运动速度非常快，这一时间在微观上也被称作“飞行时间”，它取决于可动位错的运动速度和林位错密度[21]。表2显示，再加载时间和跌落时间均随tNA的延长而增大，其中tr增大明显，而td的变化量非常小，其变化可以忽略。
当tNA较短时，虽然溶质原子浓度大，但溶质原子的扩散速度远小于可动位错的移动速度，难以对可动位错形成有效钉扎，因此钉扎强度较弱，可动位错挣脱溶质原子气团钉扎较容易，△σ和tr均较小。随tNA的延长，一方面，固溶体中溶质原子浓度逐渐减少，溶质原子和可动位错之间作用的减弱，△σ和tr有减小趋势；另一方面，GP区的析出将阻碍可动位错的运动，使可动位错运动速度减慢，更容易被溶质原子钉扎，钉扎强度较强大，在相同的应变速率条件下，需要更长的变形时间以增大作用在可动位错上的背应力，△σ和tr有增大趋势。试验结果显示，随tNA延长，△σ和tr均增大。可见，GP区和位错的相互作用对PLC效应的影响要强于溶质原子和位错的相互作用的影响。
2.3 自然时效对PLC效应空域行为的影响
本文研究发现，由于应变速率的原因，tNA=0 h时，应力曲线并非从开始产生PLC效应时便表现出应力锯齿均匀震荡特征[10]。应力曲线局部放大图显示，塑性变形初期的应力锯齿形貌呈“簇状”悬挂于应力包络线下方，呈现出典型的B型锯齿形貌。由3D-DIC获取的PLC变形带行为显示，塑性变形初期，PLC变形带以跳跃传播方式在试件表面传播。随变形的继续，PLC类型逐渐转变，应力锯齿呈现均匀分布的C类锯齿形貌，PLC变形带在试件表面随机产生，无传播特征。同时，C型PLC效应阶段存在明显的多带共存现象。该现象通常认为是由于单条PLC变形带所承载的塑性应变率无法满足加载应变率而导致的。如图6所示，无论在塑性变形初期还是末期，均可清晰地观测到两个方向的PLC变形带，即右上方向“/”和右下方向“\”，且“/”方向和“\”方向的PLC变形带均与拉伸轴成约60°的夹角。PLC变形带与拉伸轴间的夹角不随PLC变形带的产生和传播而改变。
表2 不同自然时效条件PLC特征量分布情况统计表
Table 2 Statistics on distribution of PLC effect characteristics in different natural aging time
图6 AA7075板材试样PLC效应时空变换实测图(tNA=0 h)
Fig. 6 Temporal and spatial evolutions of deformation of PLC effect of AA7075 sheet (tNA=0 h)
随tNA延长，板材试样PLC效应逐渐由C型转变为B型，图7(a) 所示为自然时效tNA=24 h的板材试样拉伸曲线与3D-DIC测定PLC效应第一主应变云图对比。由云图可见，“/”和“\”两个方向的PLC变形带均与拉伸轴成约60°的夹角，这与无自然时效试样表现一致，可见自然时效时间对PLC变形带与拉伸轴间的夹角值并无明显影响。塑性变形前期试样PLC变形带主要为“/”方向传播，而后产生了PLC变形带转向行为，直至试件断裂。应力锯齿簇阶段PLC变形带表现出明显的传播特征，锯齿簇间的过渡方式多样，对应的空域行为各不相同。可将拉伸曲线划分为5个应力锯齿簇Ci和5个过渡段Ti，如图7(b)所示。其中，T1为第一次出现PLC效应时拉伸曲线平滑段与第一个锯齿簇间的过渡区，从此时刻起，拉伸曲线波动幅值逐渐增大，波动形式趋于复杂；并从此时刻起，PLC变形带从试件一端形核，逐渐贯穿试件表面。过渡区T2存在大量应力波动，且应力波动幅值较大，此时，在试件的端部形成了新的PLC变形带，并在短时间内发生了自上而下的反向传播行为。T2阶段有完整的PLC变形带形核、传播过程，因此也可以认为该处形成了小的锯齿簇；但由于其出现时间极短，本文在分析中将其归类为过渡区的特殊空域行为。T3阶段无明显的过渡，在C2结束瞬间产生远大于C2平均幅值的应力跌落，并在之后的变形过程中以此跌落的谷值为基形成锯齿簇C3，此时在试件上端形成了新的PLC变形带并在随后变形中于C3阶段沿试件反向传播。过渡区T4应力曲线较光滑，此时PLC变形带基本未发生变化，无异常空域行为。过渡区T5应力跳动幅值逐渐递增，此阶段PLC变形带发生转向行为，PLC变形带方向由“/”方向转变为“\”方向。由图7(b)可见，PLC变形带转向时，转向变形带首先在旧PLC变形带中心位置形核，导致旧PLC变形带中心位置的宽度逐渐增大，随后转向带由形核位置沿与旧带交叉方向扩展，直至贯穿试件表面，变形带转向完成。PLC变形带的转向行为通常认为是为了补偿由于单一方向PLC变形带而带来的额外弯矩[22-23]。
图7 AA7075板材试样PLC效应时空变换实测图(tNA=24 h)
Fig. 7 Temporal and spatial evolutions of deformation of PLC effect of AA7075 sheet (tNA=24 h)
3 自然时效对PLC效应形成的板面质量影响
PLC效应会显著增加板材塑性变形的不均匀性，在试样表面形成局域化变形带，使试件表面变得粗糙，严重影响工件的表面质量。本文通过3D-DIC观测并提取板面厚度方向位移，以及变形试样表面轮廓测量，分析自然时效参数变化对PLC效应形成的板面不平度的影响，优选工艺参数，从而解决PLC效应形成的板面质量问题。
3.1 拉伸试样表面波度
通常按相邻两波峰或波谷的波距划分为：波距大于10 mm属于形状误差；波距小于1 mm属于表面粗糙度；波距介于1~10 mm之间属于表面波度。可见，PLC效应使拉伸试样产生的表面缺陷为波纹。如图8所示，引入W轮廓波度的算术平均偏差(Wa)、轮廓总高度(Wz)作为表征参数。
由图8可见，PLC效应导致板材表面波度的峰、谷分布无明显规律。当tNA=0 h时，试件表面波度波动最大，纹路密集，呈现明显的带状痕迹，即Wa=6.5 μm且Wz=29.3 μm；随tNA延长，波度幅度减弱，纹路密度减小，直至tNA=24 h时，仍有微弱波纹；当tNA=48 h时，试样表面扫描曲线无波动起伏现象，宏观视野观测表面光滑，无带状痕迹。Wa和Wz均随tNA的延长呈幂指函数规律下降，当tNA≥48 h时，Wa=0.3 μm且Wz=2 μm，并随tNA延长而趋于稳定，拉伸试样表面质量大幅提高。
图8 不同自然时效时间的试样表面波度
Fig. 8 Surface waviness of sample at different natural aging time
3.2 PLC效应对试件表面的影响机理分析
根据PLC带变化形态，可以将其归纳为两种类型：带静态行为，即PLC变形带产生后不传播，包含不具有传播性质的C型带；带动态行为，即PLC变形带产生随变形沿试件表面传播，包含连续传播的A型带和跳跃传播的B型带。试验通过3D-DIC提取了试样标记段长度方向中心线处的厚向位移时间历程，可分别表述为以下两部分。
3.2.1 带静态行为对板材表面的影响
当tNA=0 h时，为C类型PLC效应，属于带静态行为。图9(a)为tNA=0 h试件等时间间隔(1 s)的应变时序云图。以t0=200 s时的厚向位移状态作为参考，图中白色箭头所示位置为新PLC变形带的出现位置。可见，在PLC变形带产生瞬间，其对应位置处的质点产生厚向位移，在区域表面以“凹陷”方式产生带状沟壑。PLC变形带作用位置随机，产生周期短对试件表面质量的影响最大。因此，带静态行为对表面质量的影响最大。
3.2.2 带动态行为对板材表面的影响
当tNA=24 h时，为B类型PLC效应，属于带动态行为。图9(b)为tNA=24 h试件等时间间隔(8 s)的应变时序变化。以t0=270 s时的厚向位移状态作为参考。PLC变形带在试件表面掠过时，在PLC变形带对应的局部区域形成“坍塌”区，并随着变形发展“坍塌”区连续扩张，直至传播过程结束。由标记段的厚向位移时序曲线可见，PLC变形带沿试件表面传播后的表面形貌与掠过前的参考形貌基本没有变化。可见，传播行为引发板材表面质点产生连续、均匀的厚向位移，对表面形貌影响较弱。由此可见，带动态行为对表面质量的影响较小。
因此，AA7075板材固溶水淬后的PLC效应随自然时效时间延长而减弱，甚至消失的原因包含两个方面：一方面是由于tNA延长PLC类型由C类转化为B类，PLC变形带类型由带静态行为转变为带动态行为，对表面形貌影响减弱。另一方面，随tNA延长临界应变不断后移，PLC效应作用时间逐渐减少,对板面作用效果减弱。因此，自然时效时间的延长可以减弱或消除拉伸板面的PLC效应。
图9 不同PLC变形带行为的厚向位移变化
Fig. 9 Variation of displacement in thickness direction corresponding to behavior of different PLC bands
综上所述，通过合理的控制板材固溶水淬后自然时效时间能够有效避免PLC效应形成的板面成形缺陷。对于AA7075板材固溶水淬后(θS=480 ℃且tS=0.5 h)，当tNA＞48 h时，板材最大力伸长率为21.5%，较原材提高了2倍，可满足一般板件室温冲压成形需求，且有效避免了PLC效应，板材变形后表面无波纹缺陷。因此，自然时效处理作为高强铝合金板材低温形变热处理工艺中的重要工艺环节，可以有效避免PLC效应的产生，在生产中应予以重视。
4 结论
1) AA7075-T6板材经固溶水淬处理(θS=480 ℃且tS=0.5 h)，随自然时效时间延长，板材强度呈幂指数规律向原材性能回复，板材伸长率以先减后增的数值变化最终稳定在22%左右，板材力学性能可满足一般板件的室温成形需求。
2) AA7075-T6板材经固溶水淬(θS=480 ℃且tS=0.5 h)处理后直接拉伸变形，板面会因PLC效应而形成表面波度，呈现明显的带状痕迹；然而，经过自然时效处理可减弱或消除(tNA≥48 h) PLC效应形成的表面波度缺陷，且表面波度轮廓的算术平均偏差和轮廓总高度随自然时效时间延长呈幂指函数规律下降，并趋于稳定值Wa=0.3 μm且Wz=2 μm。
3) 对于PLC变形带无传播性质的带静态行为，PLC变形带产生周期短，作用位置随机，对试件表面的影响最大；对于PLC变形带有明显传播特征的带动态行为，PLC变形带传播引发板材表面质点产生连续、均匀的厚向位移，对表面质量影响小。
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Effect of natural aging on Portevin-Le Chatelier effect of AA7075 sheet
DONG Guo-jiang1, SUN Yu-fei2, FAN Bo-cheng1, WANG Gui-kai1, ZHAO Chang-cai2
(1. Hebei Key Laboratory of Special Delivery Equipment, Yanshan University, Qinhuangdao 066004, China;
2. Key Laboratory of Advanced Forging & Stamping Technology and Science of Ministry of Education of China, Yanshan University, Qinhuangdao 066004, China)
Abstract: Based on the low temperature thermo-mechanical treatment process of high-strength aluminum alloy, the uniaxial tensile test was combined with three-dimensional digital image correlation (3D-DIC) to study the effect of natural aging on the Portevin-Le Chatelier (PLC) effect of AA7075 sheet. The temporal and spatial evolutions of deformation in the full field of specimen surface of type B and type C were observed. Contour scanning and 3D-DIC were used to study the effect of PLC effect on the surface quality of deformed samples. The results show that with the extension of natural aging time, the serrations in the stress-strain curves and PLC bands characteristics generated by PLC effect change from type C to type B until disappear; at the same time, the surface waviness of the deformed sample weakens. For the static behavior of the PLC bands, the PLC bands has a random position and short production cycle, which has a great influence on the surface quality of the specimen. For the dynamic behavior of the PLC bands, the propagation of the PLC bands causes a continuous and uniform thick displacement of the sheet surface, which has little effect on the surface quality.
Key words: 7075 aluminum alloy; Portevin-Le Chatelier (PLC) effect; temporal and spatial evolutions; surface quality
Foundation item: Project(51775481) supported by the National Natural Science Foundation of China; Project (E2019203418) supported by the Natural Science Foundation of Heibei Province, China; Project(ZD2017078) supported by the Key Project of Science and Technology Plan of Hebei Higher School of Education Department, China
Received date: 2019-11-04; Accepted date: 2020-12-20
Corresponding author: DONG Guo-jiang; Tel: +86-13780479660; E-mail: dgj@ysu.edu.cn
(编辑 何学锋)
基金项目：国家自然科学基金资助项目(51775481)；河北省自然科学基金资助项目(E2019203418)；河北省教育厅高等学校科技计划重点项目(ZD2017078)
收稿日期：2019-11-04；修订日期：2020-12-20
通信作者：董国疆，教授，博士；电话：13780479660；E-mail：dgj@ysu.edu.cn
