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游动芯头分为三部分:小圆柱段Ⅰ,为定径区,其直径等于管材拉伸后的内径;圆锥段Ⅱ,管坯拉伸时发生减径减壁的变形区;大圆柱段Ⅲ,管坯导入区,其直径略小于管坯内径.在拉伸过程中,受力状态如图10-5所示,管坯受到模子压缩而变形,管坯内表面与芯头圆锥段(部分)和定径圆柱段相接触,产生摩擦力T1,T2,把芯头拉入模孔;而管材作用于圆锥段上的正压力N2随管的变形程度的增加而增加,N2的水平分力∑N2sinβ则把芯头往后推.每当T1,T2使芯头向模孔方向运动时,管壁的压缩变形增大,∑N2sinβ也增大,即将芯头向后的力增大,芯头趋于离开模孔后移.一旦芯头退离模孔,管壁压缩变形量减小,∑N2sinβ减小,T1,T2又把芯头拉向前进.如此重复,使拉伸时发生芯头游动.按一定规律设计芯头,令芯头始终处于管壁变形区内,从而实现管子减壁减径的目的.......
根据轧制管材的壁厚和孔型轧槽的小头尺寸, 选择芯头定径尺寸.芯头一般标有大头和工作端头两个尺寸; 大头尺寸为圆柱直径, 芯头的基本结构见图3-18, 图中L2为芯头工作段长度, Dp为圆柱部分直径, D9为工作段端头直径.不同设备芯头的尺寸见表3-8. 表3-8 轧制管材实测壁厚与轧制公称壁厚的偏差 图3-18 芯头的基本结构 为了便于轧制管材壁厚的调整, 芯头一般每隔0.25 mm配置一种规格的芯头, 二辊式冷轧管机的芯头规格见表3-9. 表3-9 二辊式冷轧管机的芯头规格 续表3-9 管材轧制时, 选择芯头可按圆柱部分直径来确定, 其尺寸可按下式来计算: Dp=D0-2S-2Δt+L2×2tanα(3-9) 式中: Dp为芯头圆柱部分直径, mm; D0为轧制管材外径, mm; S为轧制壁厚, mm; Δt为芯头与轧制......
无芯感应熔炼炉的感应器(感应线圈)一般为密绕的圆筒形状.常用于制作感应器的空心铜管截面形状见图26-3. 图26-3 感应器用空心铜管截面形状 感应器传递功率的能力取决于线圈匝数与通过线圈的电流强度,即感应器工作的安匝数(IN).线圈安匝数与整体尺寸须经过仔细的设计计算,见26.3节.......
有芯感应电炉感应体的导磁体与变压器相似,由磁轭和铁芯柱两部分构成.其结构形式有芯式与壳式两种,见图25-12. 1.铁芯柱的计算截面积Sx 式(25-14)的参数选择如下: Pg为每个感应体输入功率,kW.当炉子只有一个感应体时,Pg=P. j1为感应器线圈的电流密度,A/mm2.当感应器采用风冷时,j1为3~4.5A/mm2;当感应器采用水冷时,j1为10~20A/mm2. B为铁芯柱的许用磁通密度,T(特斯拉).当B<1.2T时,可用普通的热轧硅钢片叠制;当1.6T>B>1.2T时,应采用冷轧硅钢片. f为频率,Hz.一般f=50Hz. cosφ为感应器-熔沟系统补偿前功率因数,可先按经验值选定,见表25-5. 图25-12 导磁体的结构形式 表25-5 cosφ经验值 ab为铁铜比,是导磁体的质量与感应器铜材质量之比......
常见控制阀有套阀和柱阀两类,通过对结构和工艺的改进,目前柱阀已略占优势.图6-3是一种新研制的阀芯结构图,其台肩直径1,2,3和阀芯重量G0已由优化设计中给出(参看本书第五章). 1.台肩宽度Li的确定: 在控制阀优化设计中,台肩宽度Li是通过类比法取定的,一般L3=L5=(3~5)mm.L4,L6可根据允许的泄漏量Qi按下式(参看本书第二章)估计: 图6-3 二位双边控制阀阀芯结构图 式中 符号--同前. 2.L1和L2的确定 L1,L2是两个精确量,应与阀体上的相应配合面在轴线方向上互相协调,保证零位的开口形式,以减小过渡冲击和零位泄漏. 3.确定阀芯长L L(包括L1和L2)值,与阀体上过油道的轴向布置形式有关,其次还要满足重量Gυ的要求,这项工作可按式(6-2)的计算方法进行处理.应当指出,当控制阀未经优化设计时,在保证强度的前提下......
对于图3-27所示的断面型材,其挤压模具有3个形状尺寸相同的分流孔,型材实心部分主要分布在模具左侧,空心部分设计在模具的中心,为了平衡此部分的金属流速,在焊合室底面设有高度为4mm的凸台,以阻碍此部分的金属流动,如图3-28所示.由于其模芯直径为6mm,并且挤压过程金属需要在焊合室内重新进行均匀分布,分析此类模具的模芯强度,弹性变形情况是合理设计模具,保证型材尺寸精度的关键因素.挤压模拟的初始工艺条件为摩擦条件仍与3.4.1节相同. 图3-27 型材断面尺寸 图3-28 模具实体模型 模芯受不均应力作用而产生的弹性偏移是型材断面壁厚偏差的主要因素之一.由图3-29可知,模芯最大弹性偏移量仅为0.083mm,图中箭头方向为模芯弹性变形方向,即由模芯偏移引起的挤出方管型材壁厚偏差约为±0.08mm.根据铝型材国家标准(GB 5237.1-2004),当型材壁......
金刚石石油取芯钻头常用唇面形状如图1-11-10所示. 图1-11-10 金刚石石油取芯钻头常用唇面形状 双圆弧形唇面(图1-11-10a),为不对称双圆弧结构,可用于硬地层取芯. 底喷式双圆弧形唇面(图1-11-10b),在双圆弧唇面的基础上增加底喷式水眼,可用于不完整和易冲蚀地层取芯. 双锥形唇面(图1-11-10c),此种唇面形式可用于钻进软,中硬,硬地层的取芯钻头,也可增加底喷水眼,用于钻进不完整地层和易冲蚀地层. 圆弧形唇面(B形唇面)(图1-11-10d),可用于硬和研磨性强的地层取芯钻进. 阶梯形唇面(图1-11-10e),用于中硬易冲蚀地层取芯钻进.......
岩芯相研究是分析沉积相最直接的方法, 通过观察岩芯的岩性, 沉积构造, 古生物化石和垂向上岩性组合特征可以确定沉积相类型, 甚至沉积微相类型.值得注意的是, 在进行岩芯观察时, 应结合测井曲线, 从而确定各种岩芯相所对应的测井相类型. 根据研究内容选取研究区取芯较全的白801井, 551井和552井作为重点研究井, 其中白801井取芯层位为八52砂层(对应井深1779.84~1818 m)和八51砂层下部(对应井深1775.12~1779.84 m)(图3-1).通过岩芯观察可知, 八5砂层组以扇三角洲相平原亚相为主, 可进一步划分出泥石流, 辫状道以及河道间沼泽等微相. 图3-1 八区八道湾组白801井八5砂层组取芯井段 (1)白801井八5砂层组岩芯相-测井相分析 通过岩芯观察可知, 白801井八52砂层下部井深1813.20~1818.12 m, 岩芯为杂色中......
游动芯头适用于小规格圆盘管材拉伸生产, 拉伸变形程度相对较低, 拉伸成立条件受到模角与芯头的角度配合及变形程度等条件的限制. (1)游动芯头锥角和模角的不同对拉伸稳定性影响较大, 一般采用芯头锥度β=7°~10°, 模角α=11°~12°.进行不同的搭配.当α-β=1°~6°时均可进行拉伸.当其他条件都相同时, 选择β=9°与α=12°, 11°相配合, 其所需的拉伸力前者比后者小8.8...断.因此, 在保证拉伸稳定的前提下, 尽量采用大的变形程度, 以便提高生产效率. (3)拉伸开始时, 应采用较慢的拉伸速度, 当稳定的拉伸过程建立起来后, 就可采用较高拉伸速度, 以达到提高生产效率和管材表面品质的目的.这是因为开始拉伸时, 芯头进入工作区后, 需有一个稳定过程, 当拉伸速度过快, 芯头容易前冲, 而与模孔之间形成较小空间, 壁厚减薄, 造成断头现象, 所以开始时应采用较慢的拉伸......
1)药芯焊丝根据熔渣的碱度分为以下三种: (1)钛型药芯焊丝(酸性渣).这种焊丝具有焊道成形美观, 工艺性好, 适用于全位置焊接的优点, 缺点是焊缝的韧性不足, 抗裂性稍差. (2)钙型药芯焊丝(碱性渣).与钛型药芯焊丝相反, 钙型药芯焊丝的焊缝韧性和抗裂性能优良, 而焊缝成形与焊接工艺性能稍差. (3)钛钙型药芯焊丝(中性或弱碱性渣).钛钙型药芯焊丝性能适中, 介于上述两者之间. 2)药芯焊丝根据焊接过程中外加的保护方式分为以下三种: (1)气体保护焊用药芯焊丝.气体保护焊用药芯焊丝根据保护气体的种类可细分为二氧化碳气体保护焊, 熔化极惰性气体保护焊, 混合气体保护焊以及钨极惰性气体保护焊用药芯焊丝.其中二氧化碳气体保护焊药芯焊丝主要用于结构件的焊接制造, 其应用最广, 且多为钛型, 钛钙型, 规格有直径1.6 mm, 2.0 mm , 2.4 mm , 2.8 mm......
