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图3-9-33 多辊式冷轧管机轧辊示意图 6)芯棒尺寸 多辊式冷轧管机的芯棒与二辊不同, 后者是圆锥形而前者为圆柱体, 其前端略带有锥度, 由前端向后端每隔m=20~50mm长度上直径差值为-0.2mm.......
设计一台熔化锌电解阴极片的工频有芯感应电炉. 熔化金属:锌阴极片. 电炉生产能力:5t/h. 电炉操作温度:480~500℃.......
药芯焊丝是继电焊条, 实心焊芯之后广泛应用的又一类焊接材料.使用药芯焊丝作为填充金属的各种电弧方法称为药芯焊丝电弧焊.药芯焊丝电弧焊根据外加保护方式不同分为药芯焊丝气体保护电弧焊, 药芯焊丝埋弧焊及药芯焊丝自保护焊.药芯焊丝气体保护焊又有药芯焊丝CO2气体保护焊, 药芯焊丝熔化极惰性气体保护焊和药芯焊丝混合气体保护焊等. ......
图3-22所示是短芯头拉伸时的变形力学图.短芯头拉伸过程中, 管材的变形分为两个阶段: (1)由变形区入口到A-A断面为减径区I.管材内径在A-A断面处等于芯头直径.此阶段相当于空拉, 壁厚一般有所增加, 其变形力学图和应力分布规律与空拉方式相同.而模孔施加给管材的压力在入口处较大并很快达到最大, 随后开始减小. 图3-22 短芯头拉伸时的变形力学图 (2)由A-A断面到变形区出口为减壁区Ⅱ.在此阶段管材的内径不变, 壁厚和外径减小.由于管材的内径有芯头起支撑的作用, 管材内外表面均受到压应力, 其管材的压力逐渐升高, 达到最大值后开始减小.故σr的分布与空拉不同, 在管材内径处的σr不等于零.在临近出口处, 模具有一定径带, 该段模具直径不变, 管材一般只发生弹性变形. 由于减径区的存在, 对减壁区Ⅱ而言存在着反拉力.同时芯头表面与管材表面产生摩擦, 其摩擦力的......
在确定空拉的道次变形量时, 需考虑金属出模孔的强度及管材在变形时的稳定性问题, 主要遵循以下三个基本原则: (1)合理的延伸系数.两次退火间的总延伸系数, 硬合金可达1.5~1.8, 软合金可以达到3.5.但在生产中往往不能采用最大的延伸系数, 因为随着拉伸道次及延伸系数的增加, 管材内表面产生粗糙或纵向皱纹, 严重者报废.再者, 管材壁厚变化更加复杂, 容易造成尺寸超差, 因此合理的延伸系数一般不超过1.5.对于通过冷作硬化提高强度的合金, 应加大冷变形量, 如纯铝的冷变形量应控制在50%以上, 3003合金的冷变形量应控制在25%以上. 为了提高最终成品管材的尺寸精度, 减小弯曲度,......
炉膛容积除考虑装入最大量(包括一定的储量)的金属液外,还需留有一定的净空容积,作为加料,扒渣,排气等用.其计算式如下: 式中:β容为容积系数,一般为0.45~0.55,与加入物料形态,产渣量,产炉气量有关.......
5.4.4 芯头拉伸管材变形量的确定(配模) 管材芯头拉伸分短芯头, 长芯头和游动芯头拉伸, 下面主要讨论管材短芯头拉伸配模计算.管材短芯头拉伸主要是确定壁厚减薄量和外径收缩量, 并最后确定总变形量及管坯规格.下面以铝合金为例, 分析配模的基本原则. (1)适当安排壁厚减薄量 短芯头拉伸铝合金管材时, 由于合金的塑性不同, 其变形量的大小也不尽相同.塑性较好的纯铝, 3A21, 6063, 6A02等合金, 在满足实现拉伸过程的条件下, 应给予较大的变形量以提高生产效率.对于变形较困难的高镁合金, 则应适当控制变形量, 除满足实现拉伸过程, 还要保证制品的表面质量.当拉伸变形量增大时, 因金属变形热和摩擦热会迅速提高金属与工具的温度, 导致润滑效果的变差, 造成芯头粘金属, 划伤管材表面. 根据实际经验, 铝合金材料按拉伸由难到易程度的顺序为: 5A06......
1.耐火材料坩埚 耐火材料坩埚有捣打的,浇铸成型的或砌筑的.现在所使用的多为捣打耐火材料坩埚,其材质按熔炼工艺要求分为酸性,碱性和中性.酸性材料主要由石英砂组成,其成分约为w(SiO2)≥98%,w(Fe2O3)≤0.5%,w(CaO)≤0.25%,w(H2O)≤0.5%;黏结剂用工业硼酸晶体(或硼砂),其成分为w(H3BO3)≥98%,w(H2O)≤0.5%.碱性材料一般采用镁砂[w(MgO)>85%],以8%~11%的卤水做黏结剂,也可用焦油或水玻璃代替卤水.为了提高炉衬的热稳定性,常将电熔镁砂掺入一般镁砂或将电熔镁砂与电熔刚玉配合使用.中性炉衬的主要成分有高铝刚玉[w(Al2O3......
图4-31 侧抽芯标准件 侧抽芯机构由斜导柱,滑块,导滑板和楔紧块组成.由于其使用广泛,现已标准化,直接将其标准件用于模具中,可省去加工斜孔及其他加工的麻烦,提高模具制造的速度.这里介绍的是HASCO推出的标准件(见图4-31),以供参考. 从图4-32中可以看出该机构各组成是用代码表示.我们可以从其产品手册中按编码查到各种型号的斜导柱滑块机构,来满足不同的需要.其中Z182系列是单侧楔紧块系列斜导柱滑块机构,Z183系列是双侧楔紧块斜导柱滑块机构,如图4-33所示.斜导柱滑块侧抽芯机构合模如图4-34所示,图4-35为开模状态. 图4-32 滑块机构 图4-33 单侧楔紧块与双侧楔紧块斜导柱滑块机构安装图(闭模状态) 图4-34 侧抽芯机构合模状态 图4-35 侧抽芯机构开模状态 ......
由图10-5可知: ∑N2sinβ-∑T2cosβ=∑T1 (10-1) 由于T2=fN2(f为摩擦系数),故 ∑N2sinβ-∑fN2cosβ=∑T1 因为∑N>0,∑T1>0, 所以sinβ-fcosβ>0,tanβ>f. 即 β>ρ (10-2) 式中 ρ--管子与芯头间的摩擦角. 图10-5 游动芯头拉伸时的受力状态 芯头锥角β大于摩擦角ρ为芯头稳定在变形区内的条件之一. 实现游动芯头拉伸需具备良好的拉伸稳定性.一般采用安全系数K作为衡量稳定性的尺度,而K与抗拉强度......
