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; mm 6.2.5 表的接排 如果表的长度超过两页或两页以上,应在每页重复表的编号,并应在编号后用适当的文字外加括号注明,举例如下: --"表1(续)",在表未完的各页中, --"表1(完)",在表的末页. 续表均应排列表头. 6.3 图 6.3.1 用法 适当时应使用图,以一种易于理解的方式提供信息.每幅图在正文中都应明确提及,以便使它在......
位,银列第8位.我国已稳居世界有色金属生产大国的行列之中. 然而,产量迅速增长后的有色金属市场在 "八五"末期达到了供求平衡,此后,市场推力已明显减弱,有色金属价格大幅度波动,这使有色金属工业的发展面临着巨大的矛盾,迫使我们清醒地认识到高速增长的产量主要是以大量投入资源,资金和劳动力为代价的,是靠现有技术的重复和扩散取得的,这种粗放的经营模式在高新技术应用水平,产品的品种及质量,劳动生产率,管理...被国家在 1992年确认为必须转产接替的末期矿山.预计到本世纪末,铜矿生产能力的26%左右,铅锌矿的40%和金矿的70%将消失,能正常维持到2010年的矿更是屈指可数.其次开采品位下降,特别是经过几十年开采的老矿山,品位急剧下降. 2.1.3 矿产后备储量增长缓慢 "七五"以来,国家宜接用于矿产勘查所完成的实物工作量逐年大幅度减少,1994年实际完成的固体岩心钻采工作量不及1985年......
的低温超导磁体. 我国的实用低温超导材料研究起步于60 年代末,目前具有高性能NbTi及Nb3Sn多芯超导线的整套生产技术.但大规模的生产和应用还有待于进一步的产业化. 3 高温超导材料进展 3.1 单晶 为了揭示氧化物超导体的超导机制和寻求更高Tc的新材料,需要对这些氧化物进行精确的物理测量,由于至今所发现的氧化物材料具有复杂的原子结构和强的各向异性,所以要获得高度可...取向排列,并且晶粒间必须很好的连接. 1988年,熔融织构(MTG)工艺(美国AT&T Bell实验室)首先在这方面取得了突破,随后又相继发展出液相处理法(LPP,美国Houston大学),淬火熔融生长(QMG,日本ISTEC超导中心)和粉末熔化处理(PMP,中国西北有色金属研究院)等熔化工艺,使Jc僮超过了104 A/cm2 (77K,1T),PMP工艺采用Y2BaCuO5 (211)与......
我国铅锌工业发展战略 张乐如 陈邦俊 (长沙有色冶金设计研究院,长沙410011) 摘 要 对我国铅锌工业的生产现状和供需状况进行了论述,分析了我国铅锌工业发展的优势和劣势,以及世界铅锌市场的现状和发展趋势,提出了我国未来5~15年铅锌工业发展的战略目标,发展方向,实施目标的具体措施和建议. 关键词 铅锌工业;铅锌生产;铅锌消费;战略目标;发展方向 80年代以来,随着我国经济的调整发展, 有色金属工业也得到了迅猛的发展,十种有色金属的产量由1985年的155. 77万t增长到 1995年的495.52万t.有色金属产量提前实现了在本世纪末翻两番的战略目标.国家采取的积极发展铅锌的方针,极大地促进了铅锌产量的高速增长,铅锌金属产量自1985年的52.8 万t,增加到1995年的147.6万t,占世界 1269.57万t的11. 63......
,有可能找到大矿.这一重要特征在许多大矿产出的矿区(或矿集区)均可见到,如广西大厂,辽宁青城子,湖南东坡,云南个旧矿区等.据此我们曾在20世纪70年代末预测大井锡多金属矿床可能是一个大型矿床,在90年代初预测铁炉坪可能是一个大型银多金属矿床.通过工作已达到预期效果. (3)成矿岩体(脉)具有充分演化,分异特点. 这是同位成矿形成大矿,富矿的又一重要特征.这类成矿岩体(脉)富含成矿物质,与其充分......
异.就生油岩来说,地槽区的生油层,一般发育在褶皱带期的磨拉式建造系列中,展布方向与褶皱带方向近于一致,成带状分布.如台湾地槽区,其生油层发育于该区早第三纪末地槽回返的磨拉石建造系列下部,沿台中地槽褶皱带两侧的山前拗陷带呈北东展布. 地台区的生油层,通常发育于地台阶段的早期(初定期)和中期(和缓期),多呈面状分布,范围较宽.如松辽地台区(见第4章). 地洼区的生油层主要形成于发展阶段的早期(初动......
高温射孔弹上,使我国的射孔弹研制水平接近和部分产品达到了世界先进水平. (2)装药形状.油气井聚能射孔弹的装药直径受井下条件限制,不可能做得太大,设计者应考虑在较小的装药直径和较轻的弹重条件下,选择合适的长径比,以提高射孔弹的威力. (3)药型罩.油气井射孔弹的药型罩材料应选用不易被气化且射孔后不会形成杵体堵塞孔道的材料,如粉末冶金药型罩. B 射孔弹性能及参数 射孔弹分为有枪身射孔弹和无枪身射孔弹.目前我国生产和使用的射孔弹的型号,名称,生产厂家,装药量,射孔能力等有关性能见第2章中的表2-3-19~表2-3-21. C 射孔弹主要技术要求及指标 (1)穿透率.射孔器进行模拟井射孔实验后,套管上穿孔率不小于95%,按下式计算: (2)杵堵率.粉末罩射孔弹杵堵率不大于10%,铜板药型罩杵堵率不大于50%,按下式计算: G=(M/N)×100......
[118]用图解法求解了扩散模型,并且得到了扩散模型和塔塞流模型浓度剖面的关系.到了70年代中期,Ziolkowske[119]利用Rod导出的关系式,用数值积分法直接计算得到了传质单元高度和轴向混合参数,但由于在计算过程中采用了对数函数近似实测浓度剖面,这样使得计算所用剖面与实测浓度剖面存在差异,这种差异使计算结果产生较大的误差,并且在计算过程中发现,轴向扩散系数受函数影响较大.70年代末,随着计算机......
呈锌蒸气,再经氧化收尘即得纯白氧化锌粉末.该法多用于化工部门,因需要将纯金属逆反加工而不经济. 冶炼部门则采用精馏法生产纯氧化锌. 精馏法生产纯氧化锌的工艺是:将精馏中间产品B号锌经熔化后,加入B号锌精馏塔,除去高沸点的杂质如Fe,Pb,Cu,Ge等,获纯锌蒸气,引入特设置的分配室,经喷嘴以11~15m/s的速度喷入氧化室,与吸入空气中的氧激烈氧化,形成氧化锌.含氧化锌炉气靠自然抽力经冷却管道......
在滑坡治理工程设计中,滑带岩土抗剪强度对滑坡稳定性评价结果具有决定性的作用.在滑坡推力计算时,常常由于内摩擦角的取值偏差了1°~2°,使得滑坡推力的计算值成倍增加,给滑坡治理方案的选择造成较大困难,如果最终所选之值与实际相比偏小,就可能造成工程的失败,而如果最终所选之值与实际相比偏大,又可能造成工程的严重浪费.如何正确确定滑带岩土的物理力学指标等几个关键技术参数,一直是滑坡勘查及治理工程设计中的重要问题.我国从上世纪50年代末开始研究以滑面重合剪,多次直剪,三轴切面剪和现场原位大面积直剪,环剪等多种方法来确定滑面的抗剪强度指标,但由于受试验条件所限,不可能完全模拟滑坡的不同受力状态和发展趋势,因此单纯地依靠试验还无法满足精确评价滑坡稳定性及进行治理工程设计的要求.为此,发展了以试验法,反算法和经验数据对比为基础的综合分析法,以此来确定滑动面的抗剪强度参数.下面将对确定滑坡治理工程设计中的......
