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游动芯头在变形区内的稳定性决定于作用在芯头上的轴向力的平衡.根据图10·26芯头在变形区内的受力情况,可以写出芯头上轴向分力的平衡方程式: 图10·26 游动芯头在变形区内的受力情况......
(1)侧向分型与抽芯机构的组成 下面以图3-163所示的斜导柱机动侧向分型与抽芯机构为例, 介绍侧向分型与抽芯机构的组成. 图3-163 侧向分型与抽芯机构的组成 1)侧向成型元件 是成型塑件侧向凹凸形状的零件, 包括侧向型腔,侧向型芯和侧向成型块等零件, 如图3-163中的侧型芯5. 2)运动元件 是指安装并带动侧向成型块或侧型芯并在模具导滑槽内运动的零件, 如图3-163中的侧滑块8. 3)传动元件 是指开模时带动运动元件作侧向分型或抽芯运动, 合模时又使之复位的零件, 如图3-163中的斜导柱3. 4)锁紧元件 为了防止注射时运动元件受到侧向压力而产生位移所设置的零件称为锁紧元件, 如图3-163中的楔紧块1. 5)限位元件 为了使运动元件在侧向分型或侧向抽芯结束后停留在所要求的位置上, 以保证合模时......
斜导柱侧向分型与抽芯机构按斜导柱与滑块在动,定模的设置位置不同有下列四种结构形式: (1)斜导柱在定模,滑块在动模的结构 图3-166所示即为这种结构形式.在开模的同时.型芯与滑块被斜导柱侧向抽出, 在侧型芯完全抽出制品时, 再由推出机构将制品推出.这种结构应用十分广泛.在设计这种结构时, 必须避免在复位时滑块与推杆出现干涉. 所谓干涉现象是指在合模过程中侧滑块的复位先于推杆的复位而导致活动侧型芯与推杆相碰撞, 造成活动侧型芯或推杆损坏的事故.侧向滑块型芯与推杆发生干涉的可能性出现在两者在垂直于开合模方向平面(分型面)上的投影发生重合的情况下, 如图3-175所示.图3-175(a)为合模状态, 在侧型芯的投影下面设置有推杆; 图3-175(b)为合模过程中斜导柱刚插入侧滑块的斜导孔中使其向右边复位的状态, 而此时模具的复位杆还未使推杆复位, 这就会发生侧型芯与推杆相碰撞的干......
固定芯头与芯杆刚性连结,拉伸时芯头受力情况见图10·27. 受力平衡方程为: 图10·27 固定芯头在变形区内受力情况 当拉伸时出现正压力和摩擦系数频繁变化时,将破坏上述已建立的平衡,从而会引起芯头与芯杆弹性系统的振动.这种振动在生产上被称为跳车,跳车会使拉伸管材表面出现明暗交换的环状纹和纵向壁厚不均.......
感应电炉的炉衬材料以耐火氧化物为主体, 按其化学成分和化学性质的不同分为酸性(硅质耐火材料), 碱性(镁质耐火材料)和中性(高铝质耐火材料)三类炉衬材料.常见的炉衬材料及其主要特性见表11-1. 表11-1 常用炉衬材料及其主要特性 一般而言, 铸铁的熔炼温度低于1600℃, 使用酸性炉衬是最经济的选择.而且, 由于铸铁中含有较高的硅量, 回炉铁也往往附有较多的硅沙, 熔化时所产生的熔渣呈酸性, 所以和酸性炉衬是最为匹配的.碱性炉衬虽然耐火度高, 但热稳定性差, 容易产生裂纹而又无自弥合能力, 因而炉龄短, 漏炉概率高, 故仅用于熔炉含铬量或含锰量较高铸铁的中小型感应电炉......
我国有丰富的适用于铸造有色合金用天然黏土砂资源, 这些黏土砂仅配入适量的水混碾便可直接用来造型.有时也加入少量膨润土或白泥等以提高强度.制芯用砂多采用油砂, 因其成本较高应根据型芯的工作情况分级加以选用.根据型芯的形状和型芯在铸件中位置的不同, 将他们分为3级. (1)一级: 长时间与进入铸型中的大量铜液相接触, 承受相当大热作用的型芯.它构成铸件上难以观察的内腔.除了几个小型芯头以外, 四周均受铜液包围, 型芯因受热而产生的气体很难排除. 这一级所用的芯砂, 应具有较高的总强度和表面强度, 透气性要高, 而发气量要低; 要能抵抗高温合金液的作用, 能获得清洁光滑的铸件表面; 出型时又要易于取出. (2)二级: 承受的热作用较小, 构成铸件易观察的内腔.这种型芯因受热而产生气体时, 比较容易通过较大的型芯头而排出.大多数以复杂的组合型芯组的形式使用. 这一级型芯所用的芯砂......
在斜导柱侧向分型与抽芯机构中, 如果将截面是矩形的弯销代替斜导柱, 就成了弯销侧向分型与抽芯机构. (1)弯销侧向分型与抽芯机构的工作原理 弯销侧向分型与抽芯机构的工作原理与斜导柱侧向分型与抽芯机构相似, 该侧抽芯机构仍然离不开侧向滑块的导滑,注射时侧型芯的锁紧和侧抽芯结束时侧滑块的定位这三大设计要素.如图3-184所示为弯销侧抽芯的典型结构.弯销4和楔紧块3固定于定模板2内, 侧型芯滑块5安装在动模板6的导滑槽内, 弯销与侧型芯滑块上孔的间隙δ通常取0.5 mm左右.开模时, 动模部分后退, 在弯销作用下侧型芯滑块作侧向抽芯, 抽芯结束, 侧型芯滑块由弹簧拉杆挡块装置定位, 最后塑件由推管推出. 图3-184 弯销侧向抽芯机构 (2)弯销侧向分型与抽芯机构的特点 弯销侧向分型机构有几个比较明显的特点, 一个特点是由于弯销是矩形截面, 其抗弯截面系数比圆形截面......
图10·28 游动芯头拉管变形区特征 游动芯头处于稳定位置时,变形区可以分为六个区,如图10·28. Ⅰ--非接触变形区,在实际计算中往往略去此区而假定变形从A-A断面开始. Ⅱ--空拉区,在该区的最终断面上管坯内壁开始与芯头接触.当管材与芯头的间隙相等和其他条件相同时,游动芯头拉伸的空拉区长度大于固定短芯头,因此管壁增厚也较多.空拉区的长度随芯头锥角α1及间隙C的增大而增大,其数值可由下式近似确定: Ⅲ--减径区,管坯在该区产生较大的减径,同时有减壁,减壁量大致等于空拉区的增壁量,因此可近似认为该区最终断面上管材壁厚与原始壁厚一致. Ⅳ--第二段空拉区,管材由于拉应力的方向改变而稍稍离开芯头表面. Ⅴ--减壁区,产生主要的壁厚变形. Ⅵ--定径区,管材不产生塑性变形,它有规整管材的形状和......
炉体设计成固定式,炉膛分熔化室及铸锭前室,二室间有隔墙,墙下设一个金属液通道口,侧墙上设一扒渣操作门.炉顶设一个矩形加料口,兼做排气用.铸锭前室端墙上开设一铸锭口,炉膛及前室各开设一个金属液测温孔. 1.熔池与炉膛容积 按式(25-1),式(25-2),取τ储=6.5h,则 取β容=0.5,则 V膛=V池/β容=5.0/0.5=10(m3) 2.熔池水平面积 取熔池深度为1.0m,则熔池水平面积F池=V/1.0=5.0(m2).根据上述计算,确定熔池及炉膛内形尺寸,见图25-16. 图25-16 溶池及炉膛内形尺寸......
1.电炉有效功率P效 按式(25-3)得: 式中,I=1.08×[0.403×(420-20)+100.86+0.499×(500-420)]≈326.14(kJ), η热=0.82. 熔池面积较大,为使炉温均匀,方便操作及维修,选用2个喷流型感应体,每个感应器功率P效1=552.4/2=276.2(kW),设计取P效1=300kW,电炉总有效功率为2×300=600(kW). 2.供电变压器容量P变选择 由于电炉一些附属设备如风机,铸锭机及其他辅助用电炉设备都由一个变压器供电,固变压器需考虑有足够的容量,其容量按下式计算: 实际P变取800kV·A合适. 3.供电及控制......
